فهرست 146 کتاب فارسی مهندسی عمران
فهرستی بسیار کامل از کتاب های مهندسی عمران با قابلیت مشاهده عناوین و توضیحات هر کتاب
برای مشاهده عناوین و توضیحات هر کدام از کتاب ها روی نام کتاب کلیک کنید.
برای مشاهده عناوین و توضیحات هر کدام از کتاب ها روی نام کتاب کلیک کنید.
پارت 1- پارت 2 – پارت 3 – پارت 4 – پارت 5 - پارت 6 – پارت 7 – پارت 8 – پارت 9 پارت 10 - پارت 11 – پارت 12 – پارت 13 – پارت 14 – پارت 15 - پارت 16 – پارت 17پارت 18 – پارت 19 – پارت 20 - پارت 21 – پارت 22 – پارت 23 – پارت 24 – پارت 25 پارت 26 – پارت 27 – پارت 28 – پارت 29 – پارت 30 – پارت 31

پارت 1- پارت2 - پارت 3 - پارت 4 - پارت 5 - پارت 6
پارت 7 - پارت 8 -پارت 9 - پارت 10 - پارت 11
پارت 12 - پارت 13 - پارت 14 - پارت 15 - پارت 16
پارت 17 - پارت 18 -پارت 19 - پارت 20
پارت 21 -پارت 22 - پارت 23 - پارت 24 - پارت 25
پارت 26 -پارت 27 - پارت 28 - پارت 29 - پارت 30
منبع:http://noezad.persiangig.ir
سازه های هیدرولیکی پارت1 - سازه های هیدرولیکی پارت2
سازه پارت 1 - سازه پارت 2 - سازه پارت 3
مقاوم سازی پارت 1 - مقاوم سازی پارت 2
مصالح نوین پارت 1 - مصالح نوین پارت 2
راه و ترابری پارت 1 – راه و ترابری پارت2
ژئوتکنیک پارت 1 - ژئوتکنیک پارت 2
منبع:http://noezad.persiangig.ir
1. در ابتدای دفترچه محاسبات باید مشخصات کلی پروژه، شامل محل زمین، کاربری، ابعاد، تعداد طبقات، سیستمهای مقاوم باربر ثقلی و جانبی، آیین نامه ها و نرم افزارهای مورد استفاده و نکات مهم گزارش خاک از جمله نوع خاک از نظر لرزه ای، تنش مجاز و ضریب عکس العمل خاک برای انواع شالوده ها ذکرگردد.
2. دفترچه محاسبات باید به مُهر مهندس طراح و شرکت مشاور مربوطه ممهور گردد.
3. بارگذاری ثقلی باید به طور کامل در دفترچه محاسبات شرح داده شود. در بارگذاری ثقلی باید جزئیات کلیه سقفها، دیوارهای پیرامونی و تیغه بندی ها طبق نقشه های معماری مشخص شود و محاسبه بار بر اساس آن و ضوابط مبحث ششم انجام گیرد. توجه شود که در جزئیات بارگذاری سقف طبقات، مصالح پر کننده برای عبور لوله ها باید از نوع پوکه معدنی با حداقل وزن مخصوص ۱۰۰۰kg/m3 و با ضخامت حداقل 7 سانتیمتر و ضخامت مصالح پرکننده برای شیب بندی بام، حداقل برابر 15 سانتیمتر در نظر گرفته شود. بارهای زنده برای هر فضا با توجه به کاربری آن از مبحث ششم تعیین و در محاسبات منظور شوند. در مورد بالکن ساختمان های مسکونی، حداقل بار زنده گسترده برابر ۳۰۰kg/m2 اعمال گردد.
4. بارگذاری جانبی سازه باید به طور کامل در دفترچه محاسبات شرح داده شود. در بارگذاری جانبی، جزئیات محاسبه زمان تناوب مورد استفاده و بارهای استاتیکی معادل (و دینامیکی در صورت لزوم) به طور کامل ارائه شود. درصد مشارکت بار زنده و بار برف در محاسبه نیروی جانبی زلزله طبق جدول 6-7-1 مبحث ششم تعیین شود.
5.در صورت منظم بودن سازه، کنترل کلیه بندهای بخش 6-7-1-8 مبحث ششم باید در دفترچه محاسبات ذکر گردد. در صورت نامنظم بودن سازه در ارتفاع یا پلان و عدم کفایت تحلیل استاتیکی (طبق بخش 6-7-2-3) جزئیات تحلیل طیفی و در صورت لزوم نحوه ترکیب اثرات زلزله در دو جهت متعامد (بند 6-7-2-1-3) ارائه گردد.
6.توجه شود که در کنترل نامنظمی پیچشی (بند 6-7-1-8-1-1-ث) باید تغییر مکان نسبی در هر طبقه مورد توجه قرار گیرد، ولی در محاسبه ضریب Aj (بند 6-7-2-5-10-3) تغییر مکان مورد استفاده، تغییر مکان مطلق طبقه است. خروجی نرم افزار ETABS2000 در بخش Summary Report نیز بر مبنای تغییر مکان مطلق طبقه است و تنها در محاسبه Aj قابل استفاده است. بنابراین ممکن است در برخی سازه ها نامنظمی پیچشی (بند 6-7-1-8-1-1-ث و با کنترل تغییر مکان نسبی در هر طبقه) وجود داشته باشد، لیکن مقدار محاسبه شده برای ضریب Aj (بر مبنای تغییر مکان مطلق طبقه) کمتر از واحد باشد. در این شرایط سازه در پلان نامنظم محسوب شده و باید ضوابط مربوط به نامنظمی در پلان، از جمله ترکیب اثر زلزله در دوجهت (بند 6-7-2-1-3) در تحلیل سازه مد نظر قرار گیرد، لیکن ضریب Aj برابر واحد درنظر گرفته می شود. بنابراین لازم به توجه اکید است که در تعیین وجود یا عدم وجود نامنظمی پیچشی، استناد به خروجی نرم افزار ETABS در بخش Summary Report قابل قبول نبوده و این کنترل باید بر مبنای تغییر مکان نسبی در هر طبقه انجام و ریز محاسبات در دفترچه محاسبات اضافه شود.
7. در صورت وجود فشار جانبی خاک، باید محاسبات مربوط به طراحی دیوارهای پیرامونی برای فشار فعال استاتیکی و دینامیکی خاک و سربار ناشی از ساختمانهای مجاور در دفترچه محاسبات ارائه گردد. توجه شود که نرم افزار ETABS طراحی دیوار را برای خمش حول محور ضعیف (ضخامت دیوار) انجام نمی دهد.
8.در صورت استفاده از سقف تیرچه بلوک یا سقف مرکب، جزئیات طراحی تیرچه های بتنی و یا فلزی و برش گیرهای سقف مرکب در دفترچه محاسبات ذکر شود. اگر طراحی تیرچه های سقف مرکب توسط نرم افزار ETABS انجام می گیرد، فرضیات طراحی در دفترچه محاسبات ذکر شود.
9.برای سازه های بتنی، در صورت وجود دیوار برشی، درباره نحوه طراحی دیوار در فایل کامپیوتری توضیحات لازم درج شود.
10.در صورت استفاده از شمع در شالوده، فرضیات تحلیل و طراحی و کنترل شمع برای نیروهای فشاری و کششی وارده در دفترچه محاسبات ذکر گردد.
11. در صورت استفاده از قاب خمشی بتنی با شکل پذیری زیاد، توجه شود که کنترل آرماتور عرضی ستونها در نواحی بحرانی (موضوع بند 9-20-4-2-3-2) توسط نرم افزار انجام نمی شود و این محاسبات باید به صورت دستی در دفترچه محاسبات انجام و آرماتور لازم در نقشه ها درج گردد.
12.برای سازه های فلزی، طراحی اتصالات تیرهای ساده و گیردار، وصله ستونها، ورق کف ستون(به ویژه ستونهای گیردار واقع در گوشه ها) و بادبندها برای حداقل دو حالت بحرانی ارائه شود.
13.در سازه های فلزی، کنترل مقادیر b/t و h/tw برای تیرها و ستونها، طبق بخش 10-1-1-9 و 10-3 مبحث دهم انجام گیرد. در ضمن توجه شود که برای فشرده بودن مقطع تیرورقها، باید جوش بال به جان سراسری باشد. در صورت عدم کاربرد جوش سراسری، مقطع تیرورق فشرده محسوب نشده و نمی توان از تنش مجاز خمشی 0.66Fy استفاده کرد. این نکته باید در تنش مجاز مورد استفاده در طراحی کامپیوتری نیز باید مد نظر قرار گیرد.
14. برای قابهای خمشی فولادی با شکل پذیری متوسط، باید ضوابط بخش 10-3-8 درباره اتصالات تیرها و ستونها، ورقهای پیوستگی و مقاومت برشی تیرهای قاب خمشی رعایت شود و محاسبات مربوطه در دفترچه محاسبات ارائه گردد.
15. برای قابهای خمشی فولادی ویژه، رعایت کلیه بندهای مربوطه (10-3-9-1 الی 10-3-9-6) الزامی است. محاسبات و کنترلهای مربوط به این بندها باید در دفترچه محاسبات ذکر شود.
16. در سازه های فلزی، برای تیرها و شاهتیرها کنترل افتادگی و ارتعاش طبق ضوابط بخش 10-1-9-3 انجام گیرد. مواردی که در فایل سازه قابل کنترل نیست، در دفترچه محاسبات به صورت دستی کنترل گردد.
17. برای کنترل تغییر شکل جانبی سازه نحت اثر زلزله، باید جدول خروجی تغییر مکان نسبی حاصل از تحلیل در دفترچه محاسبه درج شود و مقادیر مجاز تغییر مکان نسبی نیز بر مبنای مبحث ششم مقررات ملی ساختمان محاسبه، ذکر و با مقادیر تغییر مکان موجود مقایسه گردد. توصیه میشود بررسی نامنظمی پیچشی ( بند 6 بالا ) نیز در همین جدول انجام گیرد.
18. توجه شود که اگر طراحی سازه با استفاده از بارهای استاتیکی معادل انجام شده است، تغییر مکان جانبی نیز باید در حالت بار زلزله استاتیکی کنترل شود و در صورتی که طراحی سازه با استفاده از روش طیفی انجام شده باشد، تغییر مکان جانبی نیز باید تحت اثر طیف کنترل شود.
19. در صورت کاربرد دیوار برشی یا مهاربندی فولادی در سازه و نیاز به کاهش آنها در طبقات بالاتر، توصیه می شود حتی الامکان از کاهش ناگهانی تعداد زیادی از دهانه های دیوار برشی یا مهاربندی اجتناب شود. به هر حال در صورتی که کاهش دیوار برشی و مهاربندیها به نحوی باشد که سازه مشمول نامنظمی در ارتفاع شود، تحلیل طیفی باید انجام شود.
20. جزئیات پارمترهای طراحی سازه نگهبان شامل ارتفاع گود، سربار ساختمانهای مجاور، فاصله بین خرپاها، زاویه اصطکاک داخلی خاک، چسبندگی خاک، وزن مخصوص خاک و نحوه انتخاب خرپای مربوطه در دفترچه محاسبات ذکر شود.
21. برای محاسبه بار تیغه بندی، باید ابتدا در دفترچه محاسبات وزن واحد سطح تیغه بندی محاسبه شود. در صورتی که این مقدار کمتر از ۲۷۵kg/m2 باشد، می توان طبق بند 6-2-2-2 بار معادل تیغه بندی را از تقسیم وزن کل تیغه های هر طبقه بر سطح دالهای سازه ای آن طبقه به دست آورد. به هر حال حداقل بار گسترده معادل تیغه بندی باید برابر ۱۰۰kg/m2 در نظر گرفته شود.
22. در مورد بار دیوارهای 20 سانتیمتری (نظیر دیوار پیرامونی، دیوار بین واحدهای آپارتمانی مجاور، دیوار پیرامون نورگیرها، پله ها و ....) باید پس از ارائه محاسبات لازم در دفترچه محاسبات، بار دیوار به صورت بار خطی معادل روی تیر سازه اعمال شود.
1. حداقل طول وصله در تیرها، ستونها و دالها، 55 برابر قطر آرماتور رعایت گردد. در صورتی که طول وصله کمتر از این مقدار باشد، محاسبات مربوطه در دفترچه محاسبات اضافه شود.
2. در ستونهای قابهای با شکل پذیری متوسط و زیاد، توجه شود که حداکثر نسبت آرماتور طولی در محل وصله به 6% محدود گردد. لذا در صورتی که نسبت آرماتور ستون بیش از 3% باشد، باید آرماتورهای مقطع، در طول ستون در محلهای متفاوت وصله شوند به نحوی که در هر مقطع ستون، نسبت آرماتور از 6% فراتر نباشد.
3. طبق بند های 9-20-3-2-2-7 و 9-20-4-2-3-10 در قابهای با شکل پذیری متوسط و زیاد، در محل اتصال ستون به شالوده، باید آرماتور عرضی حداقل در طول 300 میلیمتر در شالوده ادامه یابد. همچنین در قسمت های خارج از ناحیه بحرانی ستونها (محدوده میانی ستونها) طبق بند 9-12-6-4-1 حداکثر فاصله بین آرماتورهای عرضی ستون به d/2 محدود میشود.
4. در مورد آرماتور عرضی تیرها در قابهای با شکل پذیری متوسط و زیاد، حداقل طول "دو برابر ارتفاع تیر" برای آرماتورگذاری عرضی ویژه کنترل شود. همچنین حداکثر فاصله مجاز آرماتورهای عرضی در این ناحیه برابر یک چهارم ارتفاع موثر تیر (d) در نظر گرفته شود و فاصله اولین آرماتور عرضی از بر ستون بیش از 5 سانتیمتر نباشد.
5. در مورد تیرهای اصلی که تیرهای فرعی با بار قابل توجه به صورت تودلی به آنها متصل میشوند، باید آرماتور پیچشی طولی و عرضی محاسبه شده توسط نرم افزار به طور مناسب با آرماتورهای خمشی و برشی تیرهای اصلی ترکیب شده و در نقشه ها درج شود. در مورد جزئیات طراحی و نحوه ترکیب آرماتورها و چیدمان آنها در مقطع، توجه به بخشهای 9-12-7 تا 9-12-12 مبحث نهم لازم است. طبق بندهاي 9-12-8-3، 9-12-9-1 و 9-12-12-1 باید آرماتور پيچشي طولی به طور يكنواخت دور تا دور مقطع توزيع شده و تركيب آرماتور پيچشي (طولي و عرضي) با آرماتور خمشي و برشي انجام شود.
6. در مورد تغییر مقطع ستونهای بتنی که در نما قرار میگیرند، باید کوچک شدن ستون فقط از سمت داخل ساختمان انجام شود. با توجه به بخش 9-11-12 مبحث نهم، در صورتی که میزان عقب نشینی مقطع ستون از یک سمت بیش از 75 میلیمتر باشد یا شیب ملایم تر از 1 به 6 برای میلگرد طولی ستون تامین نشود باید در محل عقب نشینی آرماتور ستون پایینی با خم استاندارد مهار شود و برای ستون بالایی آرماتور انتظار در ستون پایینی پیش بینی شود. در مورد ستونهای میانی نیز که کوچک شدن مقطع از دو طرف انجام میگیرد، در صورتی که شرایط فوق برقرار باشد، باید آرماتوربندی با توجه به این جزئیات رسم شود. لطفا به شکل های ذیل توجه شود:
۷. برای تیرهای با دهانه کوتاه در قابهای شکل پذیر متوسط و زیاد، توجه شود که طبق بند 9-20-3-1-1-1 مبحث نهم، حداکثر مقدار عمق موثر تیر باید به یک چهارم دهانه آزاد تیر محدود شود. همچنین به علت طول کوتاه این دهانه ها، نیروی برشی حاصل از زلزله در این دهانه ها نسبت به دیگر تیرها بیشتر بوده و آرماتور برشی مورد نیاز نسبت به دیگر تیرها بیشتر خواهد بود که توجه طراح سازه به آن ضروری است.
8. در تیرهای قاب های خمشی بتنی با شکل پذیری متوسط و زیاد، طبق بندهای 9-20-3-1-2-2 و 9-20-4-1-2-2 باید در بر ستون مقاومت لنگر خمشی مثبت حداقل به میزان نصف مقاومت لنگر خمشی منفی تامین شود. به این منظور لازم است در بر ستونها مقدار آرماتور تحتانی (آرماتور فشاری) کمتر از نصف آرماتور فوقانی (آرماتور کششی) نباشد.
9. در تیرهای قاب های خمشی بتنی با شکل پذیری متوسط و زیاد، طبق بندهای 9-20-3-1-2-2 و 9-20-4-1-2-3 باید حداقل یک چهارم آرماتور موجود در مقاطع بر تکیه گاه ها، (هر انتها که آرماتور بیشتری دارد) در سراسر طول تیر ادامه داشته باشند.
10. در مقاطع تیرها، حداقل فواصل آزاد بین میلگردها طبق بخش 9-11-11 مبحث نهم رعایت گردد. رابطه تقریبی زیر به عنوان راهنما پیشنهاد می شود:
n=Integer[ (b-65) / (2db+35) ]
b : عرض تیر بر حسب میلیمتر
db : قطر میلگرد طولی بر حسب میلیمتر
n : حداکثر تعداد میلگرد با احتساب میلگردهای سراسری و تقویتی
رابطه فوق درحالت وصله شدن کلیه میلگردها به دست آمده است. در صورتی که طول تیر به نحوی باشد که احتیاج به وصله نداشته باشد، حداکثر تعداد میلگردها قابل افزایش خواهد بود. به هر حال، در مواردی که تعداد میلگرد مورد نیاز بیشتر از حداکثر تعداد مجاز میلگرد باشد، باید آرماتورها در دو یا چند سفره چیده شوند. در این حالت حداقل فاصله لازم بین سفره های متوالی، طبق بند 9-11-11-1-3 باید برابر حداکثر دو مقدار 25 میلیمتر و بزرگترین قطر میلگرد طولی باشد. در فایل کامپیوتری سازه نیز باید مقدار پوشش بتنی تیرها متناسب با تعداد سفره های میلگرد افزایش یابد به نحوی که نشان دهنده مرکز سطح تقریبی مجموعه میلگردها باشد. جزئیات مورد نظر در شکل های فوق نشان داده شده است.
11. در مقاطع ستونها، حداقل فواصل آزاد بین میلگردها طبق بخش 9-11-11 مبحث نهم رعایت گردد. رابطه تقریبی زیر به عنوان راهنما پیشنهاد می شود:
n=Integer[ (c-55) / (2db+40) ]
c : عرض ستون بر حسب میلیمتر
db : قطر میلگرد طولی ستون بر حسب میلیمتر
n : حداکثر تعداد میلگرد در ضلع ستون به عرض c
12.در مورد تیرهایی که عرض آنها بزرگتر از عرض ستون تکیه گاهی است، جزئیات کامل اتصال تیر به ستون با رسم نحوه عبور آرماتورهای تیر از ستون نشان داده شوند.
13. توجه شود که برای قابهای با شکل پذیری متوسط و زیاد، طبق بندهای 9-20-3-1-1-2 و 9-20-4-1-1-2 برون محوری هر عضو خمشی نسبت به ستونی که با آن قاب تشکیل می دهد، (فاصله محورهای هندسی دو عضو) نباید بیشتر از یک چهارم عرض مقطع ستون باشد.
14. با توجه به اینکه باید آرماتور تیرها با قلاب ◦90 در ستونهای کناری سازه مهار شوند و با توجه به اینکه طول قلاب استاندارد ◦90 حدود ۱۵ برابر قطر میلگرد است، حداقل اندازه مجاز ستونها 35x35 سانتیمتر خواهد بود که در این حالت حداکثر قطر مجاز برای آرماتور طولی تیر برابر 18 میلیمتر است. به عنوان یک رابطه تقریبی، حداقل بعد لازم برای ستون بر حسب قطر میلگرد تیر، برابر "۱۵ برابر قطر میلگرد + ۷۰" میلیمتر خواهد بود.
15. در صورت استفاده از آرماتور برشی مارپیچ، طبق بند 9-11-9-4-3 در هر گام مارپیچ فاصله آزاد بین میلگردها نباید از 75 میلیمتر بیشتر باشد.
16. در صورت استفاده از قاب خمشی بتنی با شکل پذیری زیاد، توجه شود که کنترل آرماتور عرضی ستونها در نواحی بحرانی (موضوع بند 9-20-4-2-3-2) توسط نرم افزار انجام نمی شود و این محاسبات باید به صورت دستی در دفترچه محاسبات انجام و آرماتور لازم در نقشه ها درج گردد.
17. در صورت استفاده از دیوار برشی، برای انتقال بار از دیافراگم سقف به دیوار برشی باید آرماتور دوخت مورد نیاز با عملکرد برش اصطکاکی طبق بخش 9-12-13 برای نیروهای انتقالی دیافراگم که از بخش 6-7-2-7 محاسبه می شود طراحی گردد. این نکته باید در مورد دیوارهایی که به علت قرار گرفتن در کنار بازشوهای سقف، اتصال کامل به دیافراگم ندارند به طور ویژه بررسی شود. توصیه می شود اصولا از کاربرد دیوارهای برشی در کنار بازشوهای سقف اجتناب گردد.
18. در مورد دالهای بتنی (سقف و رمپ) کنترل حداقل ضخامتها طبق ضوابط فصل 14 مبحث نهم مقررات ملی ساختمان در دفترچه محاسبات انجام گیرد. در غیر این صورت باید کنترل تغییر شکل برای ضخامت مورد نظر، طبق ضوابط این فصل با انجام محاسبات تغییر شکل در حالت بهره برداری، انجام شود.
19. طبق بند 9-9-7-2 در سازه های بتنی در صورتی که طول یا عرض ساختمان از مقادیر تعیین شده (35 متر برای شرایط آب و هوایی تهران) تجاوز کند، اجرای درز انبساط به مقدار حداقل الزامی است. درز انبساط باید در شالوده نیز ادامه یابد. در ضمن با توجه به شرایط سازه باید مقدار درز انبساط با حداقل عرض درز انقطاع نیز طبق بند 6-7-1-3-4 کنترل گردد.
20. در مورد آرماتور عرضی ستونها در قابهای با شکل پذیری متوسط و زیاد، حداقل طول برای ناحیه آرماتورگذاری عرضی ویژه برابر حداکثر مقادیر"یک ششم ارتفاع آزاد ستون، ضلع بزرگتر مقطع مستطیل یا قطر دایره و 450 میلیمتر" کنترل شود. همچنین حداکثر فاصله مجاز آرماتورهای عرضی در این ناحیه برابر حداقل مقادیر"8 برابر قطر کوچکترین میلگرد طولی ستون، 24 برابر قطر خاموت، نصف کوچکترین ضلع مقطع ستون و 150 میلیمتر" در نظر گرفته شود و فاصله اولین آرماتور عرضی از بر اتصال ستون به تیر نباید بیش از نصف مقادیر فوق باشد. در ناحیه میانی ستون، حداکثر فاصله مجاز آرماتورهای عرضی برابر حداقل مقادیر "نصف ارتفاع موثر مقطع (d/2) و 250 میلیمتر" در نظر گرفته شود.
21. در مورد ستونهایی که هم در تراز طبقه و هم در تراز میان طبقه به آنها تیر متصل می شود (مانند ستونهای پاگرد پله ها و ستونهای واقع در مرز اختلاف تراز ساختمانهای دوبلکس) برای کنترل بند 20، در اغلب موارد ابعاد ستون به نحوی است که باید خاموت گذاری ویژه در کل ارتفاع ستون به صورت پیوسته انجام گیرد.
1. تایتل نقشه ها طبق تایتل تنظیم شده شده توسط سازمان که در ابتدای تشکیل پرونده به متقاضی تحویل داده می شود، ارائه شود و کلیه اطلاعات خواسته شده در تایتل درج گردد. توجه شود که تایتل نقشه ها برای شیت اول با تایتل بقیه شیتها متفاوت است.
2. محل و ابعاد درز انقطاع، در کلیه پلانها نشان داده شود. حداقل عرض درز انقطاع طبق بند 6-7-1-3-4 از مرز زمین مجاور برابر 005/0 ارتفاع طبقه از تراز پایه در نظر گرفته شود. برای ساختمانهای با اهمیت "خیلی زیاد" و "زیاد" و یا درسایر ساختمانهای با هشت طبقه و بیشتر، حداقل عرض درز انقطاع از مرز زمین مجاور برابر نصف حاصلضرب تغییر مکان جانبی طرح طبقه در ضریب رفتار R در نظر گرفته شود.
3. نقشه سازه نگهبان باید طبق نتایج گزارش مکانیک خاک، بر مبنای نشریه وزارت مسکن برای طراحی سازه های نگهبان تهیه شود. نقشه سازه نگهبان باید شامل پلان، مقاطع، خرپا، شمع (در صورت نیاز) و جزئیات اتصال آنها باشد. پی مربوط به خرپا نیز با جزئیات کامل باید ارائه گردد. جزئیات پارمترهای طراحی سازه نگهبان و نحوه انتخاب خرپای مربوطه در دفترچه محاسبات ذکر شود. اگر ارتفاع خرپای مورد نیاز بیشتر از 16 متر باشد، باید طراحی خرپا بر مبنای روابط ارائه شده در کتاب اصول گودبرداری و سازه های نگهبان در دفترچه محاسبات ذکر گردد یا از روشهای دیگر برای پایداری گود، با ذکر ریز محاسبات در دفترچه محاسبات استفاده شود.
4. حداقل عمق چاله آسانسور از اولین تراز توقف باید طبق ضوابط پیوست 2 مبحث پانزدهم تعیین شود به هر حال این عمق نباید کمتر از 4/1 متر در نظر گرفته شود.
5. جهت اجرای قاب فلزی آسانسوردر سازه های بتنی، ورقهای مدفون در بتن در چهار گوشه کف چاله آسانسور و پیرامون بازشوی آسانسور در طبقات پیش بینی شود.
6. هماهنگی نقشه های سازه (و فایلهای مدل کامپیوتری سازه) با معماری باید به دقت کنترل گردد. در این مرحله باید هماهنگی کامل بین تعداد، شماره بندی و فواصل محورهای نقشه سازه و فایلهای مدل کامپیوتری سازه با محورهای نقشه معماری مد نظر قرار گیرد. همچنین ترازهای طبقات، محل بازشو ها و نورگیرها، عرض درز انقطاع، شکل، ابعاد و تراز خرپشته و اتاق کنترل آسانسور، محل و نحوه ارتباط پله ها و رامپ پارکینگ ها در نقشه های سازه و فایلهای مدل کامپیوتری سازه و معماری باید هماهنگ باشد.
7. در صورتی که ارتفاع خاک پشت دیوار زیرزمین بیش از 0/3 متر باشد، باید از دیوار حائل بتنی برای تحمل فشار خاک استفاده شود. برای ارتفاع کمتر از 0/3 متر، می توان از دیوار آجری 35 سانتیمتری استفاده نمود. به هر حال در صورتی که ساختمان دارای بیش از یک طبقه زیرزمین باشد، دیوار آجری 35 سانتیمتری فقط در زیرزمین نخست مجاز است و در طبقات زیر آن باید از دیوار بتنی مناسب استفاده شود. محاسبات مربوط به فشار فعال استاتیکی و دینامیکی خاک باید در فایل سازه و طراحی دیوارها در نظر گرفته شود. توجه شود که در نرم افزار ETABS طراحی دیوار فقط برای خمش در جهت قوی دیوار انجام می شود و طراحی برای خمش حول ضخامت دیوار (ناشی از فشار خاک) باید به صورت دستی در دفترچه محاسبات انجام گیرد.
8. در سازه های با سیستم باربر جانبی قاب خمشی برای آنکه جداگرهای میانقاب مانعی برای حرکت قابها ایجاد نکنند، جزئیات مناسب در نقشه های سازه ارائه شود. شکل کلی زیر به عنوان راهنما ارائه می شود.
9. در نقشه های تیرریزی طبقات، در محلهای تغییر تراز نظیر رمپ پارکینگها یا اختلاف تراز سطوح، مقاطع طولی و عرضی کافی جهت روشن شدن نحوه تیرریزی ارائه گردد. در ساختمانهایی که معماری آنها به صورت دوبلکس است، نمای محل تغییر تراز در کل ارتفاع سازه رسم شده و تراز کلیه تیرها به وضوح مشخص شود.
10. برای دقت و وضوح بیشتر نقشه ها و انجام پیش بینی های لازم در تیرریزی سقفها، پس از نهایی شدن بازشوهای مربوط به برق و تاسیسات، این بازشوها بر روی نقشه سازه نیز نشان داده شوند. برای بازشوهای بزرگ، در پلان تیرریزی تیرهای پیرامونی لازم اضافه شود. برای بازشوهای کوچک، جزئیات تیپ جهت اجرای سقف ارائه گردد.
11. در محل اجرای کلیه پله ها، اعم از ورودی های ساختمان و ارتباط طبقات، نحوه اجرای سازه در پلان مربوطه مشخص شود و جزئیات لازم ارائه گردد. نحوه اجرای تیرهای تکیه گاهی پاگردهای میان طبقه و انتقال بار آنها به ستونها باید کاملا مشخص باشد. این موضوع به خصوص در مورد پله های دارای بیش از دو بازوی پله، باید مد نظر قرار گیرد.
12. در پلانهایی که دارای اختلاف تراز هستند، در پلان قالب بندی مرز ترازهای مجاور با خط ضخیم کاملا مشخص شود و محدوده هر تراز با یک نوع هاشور مشخص گردد.
13. برای اتاق کنترل آسانسور در تراز بالای بام، فضای کافی در نقشه های سازه (که باید در نقشه معماری نیز پیش بینی شده باشد) در نظر گرفته شده و جزئیات اجرای سقف و ستونهای مربوطه ارائه گردد.
14. در صورت وجود استخر در ساختمان، آرماتور گذاری کف و دیواره آن ارائه گردد.
15.طبق ضوابط نشریه شماره 94 معاونت برنامه ریزی ریاست جمهوری، در سقفهای تیرچه بلوک برای بار زنده کمتر از ۳۵۰ کیلوگرم بر متر مربع و دهانه کمتر از 4 متر کلاف میانی لازم نیست. برای دهانه بیشتر از 4 متر، یک کلاف میانی و در دهانه های 4 تا 7 متر، دو کلاف عرضی در یک سوم های دهانه تیرچه باید پیش بینی گردد. در مورد دهانه های بیش از 7 متر لازم است سه کلاف عرضی در یک چهارم های دهانه تیرچه ها در نظر گرفته شود. در ضمن در دهانه های بیش از 7 متر باید حتما از تیرچه دوبل استفاده شود.
16. در سقفهای تیرچه بلوک یا دیوارهای جداکننده، در صورت استفاده از بلوک هایی از مواد پلی استایرن، در توضیحات نقشه ها ذکر شود که جنس این بلوک ها باید مورد تایید مرکز تحقیقات مسکن باشد. در ضمن متن زیر که برگرفته از ضوابط فنی اعلام شده توسط مرکز تحقیقات مسکن است در نقشه ها درج شود:
"از آنجا که دیوارهای بین واحدهای مستقل (مانند دیوار بین آپارتمانهای مسکونی یا واحدهای تجاری، اداری مستقل و غیره) در هر ساختمان باید دارای مقاومت در برابر آتش باشند، در این محل ها باید بلوک های پلی استایرن قطع شده و دیوارها تا زیر سقف سازه ای (یعنی زیر تیرچه یا بتن) امتداد داشته باشند یا به طور مناسب از مصالح حریق بند استفاده شود، به گونه ای که بلوک های پلی استایرن در این قسمتها بین دو واحد مجاور پیوستگی نداشته باشند و از گسترش هر گونه حریق احتمالی بین دو فضایی که به وسیله دیوار مقاوم در برابر آتش از یکدیگر جدا شده اند، جلوگیری گردد. برش و حذف پلی استایرن در این قسمت ها می تواند به دو روش زیر صورت گیرد:
· پس از بتن ریزی و پیش از رابیتس بندی مورد نیاز برای سقف
· در نظر گرفتن تمهیداتی در قالب بندی سقف، پیش از بتن ریزی"
علاوه بر موارد فوق، طبق اعلام مرکز تحقیقات مسکن اتصال مستقیم نازک کاری به بلوک پلی استایرن ممنوع است و باید برای نازک کاری سقف، از سقف کاذب با اتصال مکانیکی به سقف سازه ای استفاده شود و حداقل 5/1 سانتیمتر اندود گچی بر روی سقف کاذب اجرا شود. به این منظور یک نمونه جزئیات مورد تایید این مرکز در شکل زیر به عنوان راهنما ارائه میشود:
17. در صورت نصب هرگونه تجهیزات در ارتباط با تاسیسات برق و مکانیک نظیر چیلرها، منابع آب، دیزل ژنراتور، فن ها، برج های خنک کن، پمپ ها و .... بر روی بام یا هر سقف سازه ای دیگر، بارهای استاتیکی و دینامیکی ناشی از کارکرد تجهیزات یا ارتعاشات زلزله در طراحی سازه در نظر گرفته شود و در نقشه های سازه جزئیات لازم برای محل نصب این تجهیزات پیش بینی شود.
18. در صورتی که عبور بزرگترین دستگاه تاسیسات مکانیک و برق نظیر چیلر، منابع کویل دار، دیزل ژنراتور و .... از دربهای ساختمان (مسیر ورودی ساختمان تا داخل فضای مورد نظر برای نصب دستگاه) امکان پذیر نباشد، باید در نقشه های سازه برای فضای مورد نظر برای نصب دستگاه، سقفی پیش بینی شود که امکان جابجایی آن در زمان نصب و یا تعمیرات احتمالی وجود داشته باشد. معمولا استفاده از سقف متشکل از تیرچه های فلزی (با اتصالات پیچی) و ورق فولادی برای پوشش سقف مناسب خواهد بود.
19. مطابق شکل زیر باید جهت جلوگیری از شانه گیر شدن مسیر تردد در راه پله با توجه به الزامات معماری، حداقل فاصله بین تیرهای سازه در طرفین پله ها به میزان 240 سانتیمتر رعایت شود.
20. در سازه های بتنی در ترسیم پلانهای قالب بندی (تیرریزی طبقات) توجه شود که فقط خطوط پیرامون پلان و خطوطی که در لبه بازشو قرار دارند به صورت خط پیوسته دیده شوند و خطوط دیگر مربوط به تیرها، به علت قرار گرفتن در پشت دال باید به صورت خط چین نشان داده شوند.
|
Going Underground London has the longest metro system in the world by route length.
London's Tube After Midnight![]() Walk the Line
The network has ۲۶۸ stations. At Pimlico, cleaning staff prepare to leave a station to clean a tunnel. Working Man
![]() Let's Work Together Preparing the tracks for welding. Maintenance is constant to ensure the smooth running of the system.
![]() Hot Water
Recently welded track joints are cooled with water. The first line (named the Metropolitan Line) opened in January ۱۸۶۳. Within a few months of opening it was carrying over ۲۶,۰۰۰ passengers a day. ![]() In the Air Tonight Usually referred to as the Underground or the Tube —
the latter deriving from the shape of the system's deep-bore tunnels — about ۵۵% of the network is above ground.
![]() Night Shift Staff arrive at Victoria's underground station.
A vast army work through the night so as to avoid minimum disruption to passenger services.
![]() Work to Make it Work
A worker cleans the ceramic insulator pots under the live rail at Pimlico. The London Tube was the first underground railway to operate electric trains.
![]() Hard Days Night
It's a dirty job ... A cleaner displays the tools of his trade.
|
شماره
موضوع
ضوابط و مبانی طراحی انبارهای فنی چند منظوره
27/05/86
دستورالعمل طراحی و نظارت بر روسازی راهآهن سریعالسیر
24/05/86
دستورالعمل طراحی، ساخت و اجرای سیستمهای پانل پیشساخته سبك سه بعدی
09/05/86
راهنمای طراحی روسازی بنادر
09/05/86
فهرست خدمات مطالعات بهسازی لرزهای سامانههای آبرسانی شهری موجود
07/05/86
شناسنامه فنی پلها
07/05/86
راهنمای انجام مطالعات خدمات جنبی در پروژههای بهسازی لرزهای
01/05/86
راهنمای تهیه گزارش توجیه طرح های راهسازی
27/04/86
دستورالعمل بهسازی لرزهای ساختمانهای بنایی غیرمسلح موجود
10/04/86
قرارگیری یک پارکینگ حداقل دهانه 2.5 متر
قرارگیری دو پارکینگ کنار هم حداقل دهانه 4.5 متر
قرارگیری سه پارکینگ کنار هم حداقل دهانه 7 متر
طول مورد نیاز جهت پارکینگ 5 متر
حداقل فضای یک پارکینگ 2.5*5 متر
شعاع گردش یا طول مورد نظر جهت مانور 5 متر
حداقل عرض در ورودی پارکینگ 3 متر
عرض رمپ یکطرفه 3 متر و دوطرفه 6 متر
عرض رمپ قوسی یکطرفه 3.65 متر و دوطرفه 7 متر
شعاع داخلی مسیر گردش در کلیه پارکینگ ها 4.57 متر است.
شیب رمپ پارکینگ 15 درصد
هر واحد بالای 100 متر در طبقه اول و دوم به یک پارکینگ نیاز دارد.
واحد مسکونی کوچکتر از 150 متر یک پارکینگ -150 تا 200 متر 1.5 پارکینگ - بیش از 200 متر دو پارکینگ
همچنین درصورتی که تعداد واحد فرد باشد یک واحد از پارکینگ معاف است.
حداکثر ارتفاع مفید واحد مسکونی 2.90 متر
حداکثر ارتفاع پارکینگ 2.20 متر
حداکثر ارتفاع مفید پیلوت 2.40 متر
حداکثر ارتفاع زیرزمین 2.20 متر
حداکثر ارتفاع مفید واحد تجاری 4.50 متر
حداقل ارتفاع مفید ورودی پارکینگ 1.80 متر
ارتفاع مفید خرپشته 2.20 متر
ارتفاع نورگیری در زیرزمین حداکثر 90 سانتی متر
حداقل سطح پنجره نباید از یک پنجم سطح فضا کمتر باشد.
حداقل عرض حیات خلوت اگر سرتاسری باشد 2 متر و اگر سرتاسری نباشد 3 متر
احداث پیش آمدگی یا بالکن در گذر 12 تا 20 متر 80 سانتی متر و در گذر بالای 20 متر 120 سانتی متر مجاز است.ارتفای این پیش آمدگی از زیر آن تا روی خیابان 3.50 متر
حداقل عرض آشپزخانه و اتاق خواب 2.50 متر - نشیمن 3.00 متر - پاگرد 1.20 متر
نورگیری آشپزخانه و پذیرایی از یک پنجره به شرطی مجاز می باشد که طول نورگیری کمتر از 8 متر باشد.
ابعاد نورگیر برای اتاق خواب و پذیرایی 3*4 متر و برای آشپزخانه 2*3 متر می باشد.
ابعاد مفید آسانسور 2*1.60 متر
حداقل ارتفاع چاله آسانسور 1.50 متر
شرایط مورد نیاز جهت احداث 5 طبقه مسکونی
پهنه مساحت گذر مکان
الف) A>12 S>300 شمال تا همت
ب ) A>10 S>250 همت تا انقلاب
ج ) A>8 S>200 انقلاب تا شوش
د ) A>6 S>150 شوش تا جنوب
احمدرضا جعفری
عضو هیات علمی و مدیر گروه عمران دانشگاه غیرانتفاعی همدان
-مقدمه
بالاخره ویرایش سوم آیین نامه 2800 نیز تالیف شد. با توجه به اهمیت این آیین نامه بررسی و تشریح تغییرات انجام گرفته در این آیین نامه ضروری به نظر میرسد.به طور خلاصه میتوان تغییرات انجام گرفته را شامل موارد زیر دانست:
1- اضافه شدن ساختمانهای با اهمیت خیلی زیاد
2- اضافه شدن مقدار درز انقطاع برای ساختمانهای با اهمیت زیاد و خیلی زیاد
3- اضافه شدن یک شرط به شرایط منظم بودن ساختمان در پلان
4- ممنوعیت استفاده از قاب فولادی خمشی معمولی در سیستم دوگانه
5- تصریح در لزوم در نظر گرفتن نقش کلیه اجزائ دارای سختی قابل ملاحظه در رفتار لرزه ای سازه
6- افزایش مقدار حداقل برش پایه زلزله
7- تغییر در فرمول تعیین ضریب بازتاب ساختمان (B)
8- ارایه فرمول پیشنهادی جهت محاسبه زمان تناوب اصلی نوسان ساختمان بر اساس روش تحلیلی
9- اجباری شدن رعابت حداکثر ارتفاع مجاز ساختمان برای تمامی مناطق با توجه به سیستم سازه ای انتخاب شده
10- ممنوعیت استفاده از قاب خمشی معمولی برای ساختمانهای بیش از 15 طبقه
11- تغییر ضریب R برای بعضی سیستمهای سازه ای
12- اضافه شدن برخی سیستمهای سازه ای جدید و همچنین جذف برخی سیستمهای سازه ای دیگر
13- تغییر در میزان ارتفاعهای مجاز برای برخی از سیستمهای سازه ای نسبت به ویرایش 2
14- ممنوعیت استفاده از قاب خمشی با شکلپذیری کم (فولادی یا بتنی) برای ساختمانهای با اهمیت زیاد و خیلی زیاد
15- تغییر درصد برون محوری اتفاقی برای ساختمانهای نامنظم
16- تغییر در نحوه اثر مولفه قایم زلزله
17- تغییر در ضریب اصلاح بازتابها برای روش تحلیل دینامیکی در مورد سازه های منظم
18- تغییر در نحوه محاسبه تغییر مکانهای مجاز طبقات
19-تغییر مقدار افزایش بار ستونهایی که در دهانه هایی قرار دارند که اعضای مقاوم جانبی آنها تا روی پی ادامه پیدا نمیکنند.
موارد بالا در ادامه به تفصیل توضیح داده میشوند:
-اضافه شدن ساختمان با اهمیت بسیار زیاد
یکی از تغییرات مهمی که در این ویرایش انجام شده است، اضافه شدن ساختمانهای با اهمیت بسیار زیاد میباشد. این ساختمانها همان بناهای ضروری در ویرایش قبلی میباشند؛ ضمن آنکه در این ویرایش تصریح شده است که ((ساختمانها و تاسیساتی که خرابی آنها موجب انتشار گسترده مواد سمی و مضر در کوتاه مدت و درازمدت در محیط زیست میشوند جزو این گروه از ساختمانها به حساب می آیند))1.-(این تصریح در ویرایش قبلی وجود نداشت)- برای این ساختمانها ضریب اهمیت برابر 1.4 در نظر گرفته شده است2
-تغییر در مقدار درز انقطاع برای ساختمانهای با اهمیت زیاد و خیلی زیاد
مقدار درز انقطاع در ویرایش 3 از مقدار 0.8R برابر تغییر مکانهای هر طبقه به مقدار R برابر این تغییر مکانها افزایش یافته است3. بقیه ضوابط این قسمت بدون تغییر مانده است
-اضافه شدن شرایط منظم بودن ساختمان در پلان
به شرایط منظم بودن سازه در پلان این شرط نیز اضافه شده است: ((در هر طبقه حداکثر تغییر مکان نسبی در انتهای ساختمان، با احتساب پیچش تصادفی بیشتر از 20درصد با متوسط تغییر مکان نسبی دو انتهای ساختمان اختلاف نداشته باشد))4. این بند محاسبه را برای مهندسانی که میخواهند از مزایای در نظر گرفته شده در آیین نامه برای سازه های منظم استفاده کنند، سختتر کرده است.
- ممنوعیت استفاده از قاب فولادی خمشی معمولی در سیستم دوگانه
در ویرایش قبلی آیین نامه تنها استفاده از قاب بتنی با شکلپذیری معمولی در سیستم دوگانه ممنوع شده بود، در این ویرایش استفاده از قاب خمشی فولادی با شکلپذیری معمولی نیز در این سیستم ممنوع شده است5. به این ترتیب با توجه به آنکه تا کنون برای ساختمانهای بلند، متداولترین سیستم، سیستم سازه ای ((قاب خمشی فولادی معمولی به همراه مهاربند یا دیوار برشی)) بوده است، این شرط باعث سخت شدن شرایط ساخت و ساز برای این ساختمانها در آینده میشود.
- تصریح در لزوم در نظر گرفتن نقش کلیه اجزائ دارای سختی قابل ملاحظه در رفتار لرزه ای سازه
در این ویرایش در بند 2-1-6 تصریح شده است که: ((مدل ریاضی که برای تحلیل سازه در نظر گرفته میشود باید تا حد امکان نمایانگر وضعیت سازه به لحاط توزیع جرم و سختی باشد. در این مدل باید علاوه بر کلیه اجزای مقاوم جانبی، اجزایی که مقاومت و سختی آنها تاثیر قابل ملاحظه ای در توزیع نیروها دارند، در نظر گرفته شوند.در این ارتباط در سازه های بتن آرمه رعایت اثر ترک خوردگی اجزا در سختی آنها اجباری است)). البته در اینجا نیز مشخص نشده است که منظور از تاثیر قابل ملاحظه چیست و با این حساب آیا اثر دیوارهای غیرسازه ای را در سختی سازه باید در نظر گرفت یا خیر؟
- افزایش مقدار حداقل برش پایه زلزله
در ویرایش جدید مقدار حداقل برش پایه از 0.09A.I.W به 0.1A.I.W افزایش یافته است6.
-تغییر در نحوه محاسبه ضریب بازتاب ساختمان (B)
نحوه محاسبه ضریب بازتاب ساختمان در ویرایش جدید به طور کلی تغییر کرده است. این ضریب مطابق فرمولهای زیر محاسبه میشود7:
B=1+S(T/T0) 0<T<T0
B=1+S T0<T<TS
B=1+S(TS/T)2/3 T>TS
در این روابط:
:T زمان تناوب اصلی نوسان ساختمان به ثانیه است. (فرمولهای آن نسبت به ویرایش قبلی بدون تغییر مانده است)
S,TS,T0: پارامترهایی هستند که به نوع زمین و میزان خطر لرزه خیزی منطقه وابسته اند. مقادیر این پارامترها مطابق جدول شماره 1 میباشند(جدول 3 در ویرایش 3).
جدول 1:پارامترهایS,TS,T0
|
نوع زمین |
T0 |
TS |
خطر نسبی کم و متوسط |
خطر نسبی زیاد و خیلی زیاد |
|
s |
s | |||
|
I |
0.1 |
0.4 |
1.5 |
1.5 |
|
II |
0.1 |
0.5 |
1.5 |
1.5 |
|
III |
0.15 |
0.7 |
1.75 |
1.75 |
|
IV |
0.15 |
1 |
2.25 |
1.75 |
در جداول 2،3و4 مقایسه مابین مقادیر ضریب بازتاب در هر دو ویرایش به طور خلاصه ذکر شده است:
جدول 2:مقایسه بین مقادیر ضریب بازتاب در دو ویرایش 2 و3 ( ( 0<T<T0
|
نوع زمین |
ضریب بازتاب(B) |
مقایسه نتیجه ویرایش3 با ویرایش 2 | |
|
ویرایش2 |
ویرایش3 | ||
|
I |
2.5 |
1+15T<2.5 |
کوچکتر یا مساوی |
|
II |
2.5 |
1+15T<2.5 |
کوچکتر یا مساوی |
|
III |
2.5 |
1+11.7T<2.75 |
کوچکتر،مساوی یا بزرگتر |
|
IV(خطر کم و متوسط) |
2.5 |
1+15T<3.25 |
کوچکتر،مساوی یا بزرگتر |
|
IV(خطر زیاد و خیلی زیاد) |
2.5 |
1+11.7T<2.75 |
کوچکتر،مساوی یا بزرگتر |
جدول 3:مقایسه بین مقادیر ضریب بازتاب در دو ویرایش 2 و3 ( ( T0<T<TS
|
نوع زمین |
ضریب بازتاب(B) |
مقایسه نتیجه ویرایش3 با ویرایش 2 | |
|
ویرایش2 |
ویرایش3 | ||
|
I |
2.5 |
2.5 |
مساوی |
|
II |
2.5 |
2.5 |
مساوی |
|
III |
2.5 |
2.75 |
بزرگتر |
|
IV(خطر کم و متوسط) |
2.5 |
3.25 |
بزرگتر |
|
IV(خطر زیاد و خیلی زیاد) |
2.5 |
2.75 |
بزرگتر |
جدول 4:مقایسه بین مقادیر ضریب بازتاب در دو ویرایش 2 و3 ( ( TS<T
|
نوع زمین |
ضریب بازتاب(B) |
مقایسه نتیجه ویرایش3 با ویرایش2 | |
|
ویرایش2 |
ویرایش3 | ||
|
I |
2.5(0.4/T)2/3<2.5 |
1+1.5(0.4/T)2/3<2.5 |
بزرگتر یا مساوی |
|
II |
2.5(0.5/T)2/3<2.5 |
1+1.5(0.5/T)2/3<2.5 |
بزرگتر یا مساوی |
|
III |
2.5(0.7/T)2/3<2.5 |
1+1.75(0.7/T)2/3<2.75 |
بزرگتر |
|
IV(خطر کم و متوسط) |
3.25(1/T)2/3<2.5 |
1+2.25(1/T)2/3<3.25 |
بزرگتر |
|
IV(خطر زیاد و خیلی زیاد) |
2.5(1/T)2/3<2.5 |
1+1.75(1/T)2/3<2.75 |
بزرگتر |
با نگاهی به جدول2 مشخص میشود که در حالتی که T<T0 است، در دو مورد مقادیر حاصل از ویرایش جدید کوچکتر و یا مساوی و در سه مورد دیگر میتواند بزرگتر، مساوی و یا کوچکتر باشد. مقادیر این جدول برای ساختمانهای کوتاه سندیت دارد. در جدول 3و4 از 10 مورد در 6مورد مقادیر ویرایش 3 بزرگتر و در 2 مورد بزرگتر یا مساوی و در 2 مورد دیگر مساوی میباشد. نکته قابل توجه آنست که در هیچیک از موارد این 2 جدول مقادیر ویرایش 3 کمتر از ویرایش 2 نمیباشد. مقادیر جدول 3 برای ساختمانهای با ارتفاع متوسط و جدول 4 برای ساختمانهای بلند سندیت دارند. نکته دیگر آنکه در این ویرایش مقدار ضریب بازتاب میتواند تا 3.25 افزایش یابد؛ در حالی که این مقدار در ویرایش قبلی به 2.5 محدود شده بود.
- ارایه فرمول پیشنهادی جهت محاسبه زمان تناوب اصلی نوسان ساختمان بر اساس روش تحلیلی
در این ویرایش برای محاسبه زمان تناوب اصلی سازه فرمول زیر پیشنهاد شده است8:
Fi و si به ترتیب نیروی جانبی وارد بر طبقه و تغییر مکان ناشی از آن است. Fi را میتوان بر اساس توزیع تقریبی خطی وارونه ارایه شده در این آیین نامه در نظر گرفت. در محاسبه پریود اصلی سازه های بتنی، به منظور در نظر گرفتن سختی موثر در اثر ترک خوردگی بتن، لازم است ممان اینرسی مقاطع قطعات برای تیرها 0.5Ig و برای ستونها و دیوارها Ig منظور شود. (همچنین مطابق بند 2-5-2 نیز در محاسبه تغییر مکانهای جانبی طبقه هم باید اثر ترک خوردگی در اعضای سازه های بتنی را در نظر گرفت. در مورد محاسبه تغییر مکانهای جانبی طبق بند 2-5-6 مقادیر سختیها نسبت به اعداد بالا 30درصد کمتر است). Ig ممان اینرسی مقطع کل عضو بدون در نظر گرفتن فولاد است. پریود به دست آمده از این فرمول میتواند حداکثر 25 درصد بیش از مقدار حاصل از فرمول تجربی باشد.
- اجباری شدن رعابت حداکثر ارتفاع مجاز ساختمان برای تمامی مناطق با توجه به سیستم سازه ای انتخاب شده
در ویرایش قبلی این مساله فقط برای مناطق با خطر زلزله خیزی زیاد و خیلی زیاد اجباری بود؛ اما در این ویرایش برای تمامی مناطق این امر اجباری شده است9.
- ممنوعیت استفاده از قاب خمشی معمولی و متوسط برای ساختمانهای بیش از 15 طبقه
در ویرایش قبلی این سیستم جهت این ساختمانها مجاز بود، اما مطابق این ویرایش جهت ساختمانهای بیش از 15 طبقه باید تنها از سیستم قاب خمشی ویژه و یا سیستم دوگانه استفاده نمود10.
-تغییر در مقدار ضریب رفتار (R) و مقدار ارتفاع مجاز برای برخی از سیستمهای سازه ای و همچنین اضافه و کم شدن برخی سیستمهای سازه ای
در جدول 5 مقایسه مابین سیستمهای سازه ای، ضریب رفتار و ارتفاع مجاز در هر دو ویرایش انجام گرفته است.با توجه به این جدول در ویرایش جدید سیستم قاب خمشی فولادی معمولی از سیستمهای دوگانه حذف شده است(3 سیستم) و سیستم قاب خمشی فولادی متوسط جایگزین آن شده است. ضمن آنکه سیستمهای دیوار برشی متوسط و ویژه نیز در بخش سیستم دیوارهای باربر و قاب ساختمانی ساده اضافه شده اند. ضریب رفتار در 6 مورد کاهش یافته و در بقیه موارد بدون تعییر مانده است. در هیچ مورد این ضریب افزایش داده نشده است. ارتفاع مجاز ساختمانها نیز در 6 مورد کاهش یافته و در یک مورد (سیستم مهاربند هم محور فولادی) افزایش یافته است. در بقیه موارد این ارتفاع بدون تغییر مانده است.
- ممنوعیت استفاده از قاب خمشی با شکلپذیری کم (فولادی یا بتنی) برای ساختمانهای با اهمیت زیاد و خیلی زیاد
مطابق ویرایش جدید برای قاب خمشی بتنی با شکلپذیری کم ((استفاده از این سیستم برای ساختمانهای با اهمیت زیاد و خیلی زیاد در تمام مناطق لرزه خیزی و برای ساختمانهای با اهمیت متوسط در مناطق لرزه خیزی 1 و 2 مجاز نمیباشد. ارتفاع حداکثر این سیستم برای ساختمانهای با اهمیت متوسط در مناطق لرزه خیزی 3و4 به 15 متر محدود میشود11)). همچنین برای سیستم سازه ای قاب خمشی فولادی با شکلپذیری معمولی ((برای ساخنتمانهای یک طبقه و یا ساختمانهای صنعتی، با اهمیت متوسط و کم در تمام مناطق تا ارتفاع 18متر مجاز است12)).
- تغییر درصد برون محوری اتفاقی برای ساختمانهای نامنظم
در ویرایش قبلی مقدار درصد برون محوری برای تمامی ساختمانها 5 درصد در نظر گرفته میشد؛ اما در ویرایش جدید این مقدار 5 درصد باید در یک ضریب بزرگنمایی ضرب شود13.این ضریب از فرمول زیر محاسبه میشود:
در این رابطه:
=حداکثر تغییر مکان طبقه j
=میانگین تغییر مکان دو انتهای ساختمان در طبقه j
به این ترتیب در این ساختمانها ممکن است مقدار برون محوری تا 15 درصد افزایش یابد
- تغییر در نحوه اثر مولفه قایم زلزله
در ویرایش قبلی در نظر گرفتن مولفه قایم تنها در مورد طره ها اجباری بود؛ اما در این ویرایش موارد زیر نیز اضافه شده است:
((الف- تیرهاییکه دهانه آنها بیشتر از 15 متر باشد، همراه با ستونها و دیوارهای تکیه گاهی آنها
ب- تیرهاییکه بارهای قایم متمرکز قابل توجهی در مقایسه با سایر بارهای منتقل شده به تیر را تحمل می کنند، همراه با ستونها و دیوارهای تکیه گاهی آنها. در صورتیکه بار متمرکز حداقل برابر با نصف مجموع بار وارده به تیر باشد، آن بار قابل توجه تلقی میشود14)).
مقدار نیروی قایم زلزله برای این دو حالت 0.7A.I.WP است. WP بار مرده به همراه کل سربار آن میباشد. برای طره ها این مقدار برابر 1.4A.I.WP است15. این مقدار در ویرایش قبلی برای ساختمانهای فولادی 0.83A.I.WP و برای ساختمانهای بتنی A.I.WP میباشد که بسیار کمتر از مقدار بالا میباشد. همچنین مطابق ویرایش 3 بار قایم زلزله باید در ترکیب بارهای زیر در نظر گرفته شود:
((1-صددرصد نیروی زلزله در هر امتداد افقی با 30 درصد نیروی زلزله در جهت عمود بر آن و 30 درصد نیروی زلزله در جهت قایم
2-صددرصد نیروی زلزله در جهت قایم با 30 درصد نیروی زلزله در هر یک از دو امتداد افقی عمودبرهم16)).
در ویرایش قبلی اشاره ای به نحوه ترکیب بارها نشده بود.
- تغییر در ضریب اصلاح بازتابها برای روش تحلیل دینامیکی در مورد سازه های منظم
در ویرایش قبلی در روش تحلیل دینامیکی برای سازه های منظم هرگاه برش پایه به دست آمده از این روش از مقدار برش پایه روش تحلیل استاتیکی کمتر میشد مقادیر بازتابها باید در 80درصد نسبت نسبت برش پایه استاتیکی معادل به برش پایه به دست آمده از تحلیل دینامیکی طیفی ضرب میشد(به شرط کمتر نبودن مقدار به دست آمده از برش پایه روش تحلیل دینامیکی طیفی) و به این ترتیب برای این سازه ها با استفاده از این روش مهندسان میتوانستند مقدار برش پایه را تا 20درصد کاهش دهند، اما در ویرایش جدید درمورد این سازه ها مقدار برش پایه باید به جای 80درصد، تا 90درصد برش پایه استاتیکی افزایش یابد17 و به این ترتیب مقدار کاهش برش پایه به جای 20 درصد، تنها 10درصد میشود. در صورتیکه در تحلیل دینامیکی از طیف طرح ویژه خاستگاه استفاده شده باشد، وضعیت همانند ویرایش قبلی میباشد.
- تغییر در نحوه محاسبه تغییر مکانهای مجاز طبقات
در ویرایش قبلی مقدار تغییر مکان نسبی مجاز هر طبقه برابر 0.03/R برابر ارتفاع نسبی طبقه بود. اما در این ویرایش نحوه محاسبه تغییر مکانها دچار تغییرات کلی شده است. در این ویرایش دو تغییر مکان نسبی تعریف شده است؛ یکی تغییر مکان جانبی نسبی طرح و دیگری تغییر مکان نسبی واقعی (غیرارتجاعی) طرح. تغییر مکان نوع اول با فرض رفتار خطی و تغییر مکان نوع دوم با فرض رفتار غیرخطی به دست می آید. اگر تغییر مکان نوع اول (خطی) و تغییر مکان نوع دوم باشد، داریم18:
همچنین تغییر مکانهای مجاز هر طبقه برابر مقادیر زیر میشود19:
دو رابطه بالا را میتوان به صورت زیر نیز نوشت:
با یک مقایسه میتوان فهمید که میزان تغییر مکان مجاز نسبت به ویرایش قبلی برای زمان تناوب کمتر از 0.7 ثانیه (ساختمانهای کوتاه) مقداری اضافه شده و برای بقیه ساختمانها این مقدار اندکی کاهش یافته است.
تغییر دیگری نیز که در رابطه با کنترل تغییر مکانهای جانبی در ویرایش جدید ایجاد شده است، اجباری شدن کنترل تغییر مکانها برابر زلزله سطح بهره برداری برای تمامی ساختمانها است20. در ویرایش قبلی این کنترل فقط برای ساختمانهای با اهمیت زیاد یا بلندتر از 50 متر و یا بیش از 15طبقه اجباری بود.
-تغییر مقدار افزایش بار ستونهایی که در دهانه هایی قرار دارند که اعضای مقاوم جانبی آنها تا روی پی ادامه پیدا نمیکنند
در ویرایش قبلی در دهانه هایی که اعضای مقاوم جانبی تا روی پی ادامه پیدا نمیکردند مقرر شده بود که این ستونها باید در برابر دو ترکیب بار زیر دارای مقاومت کافی باشند:
D+0.8L+0.4R.E, D+0.4R.E
در ویرایش جدید ضریب بار زلزله ((E به جای 0.4R به 2.8 تغییر یافته است. به این ترتیب اگر سیستم سازه ای استفاده شده دارای ضریب شکلپذیزی کمتر از 7 باشد(به طور مثال سیستم قاب ساده با بادبندهای هم محور)، فرمول ارایه شده در ویرایش جدید باعث به دست آمدن ستون با مقطع بزرگتر میشود و اگر ضریب شکلپذیری بیش از 7 باشد (مانند سیستم قاب ساده با دیوارهای برشی با شکلپذیری زیاد) این فرمول باعث کوچک شدن ستونها نسبت به فرمول ارایه شده در ویرایش قبلی میشود.
جدول 5: مقایسه بین سیستمهای سازه ای در دو ویرایش
|
سیستم سازه |
سیستم مقاوم در برابر بارهای جانبی |
R |
Hm(m) | ||
|
ویرایش2 |
ویرایش3 |
ویرایش2 |
ویرایش3 | ||
|
سیستم دیوارهای باربر |
دیورهای برشی بتن آرمه ویژه |
- |
7 |
- |
50 |
|
دیورهای برشی بتن آرمه متوسط |
- |
6 |
- |
50 | |
|
دیورهای برشی بتن آرمه معمولی |
5 |
5 |
70 |
30 | |
|
دیوارهای برشی با مصالح بنایی مسلح |
4 |
4 |
30 |
15 | |
|
سیستم قاب ساختمانی ساده |
دیورهای برشی بتن آرمه ویژه |
- |
8 |
- |
50 |
|
دیورهای برشی بتن آرمه متوسط |
- |
7 |
- |
50 | |
|
دیورهای برشی بتن آرمه معمولی |
7 |
5 |
50 |
30 | |
|
دیوارهای برشی با مصالح بنایی مسلح |
5 |
4 |
30 |
15 | |
|
مهاربندی برون محور فولادی |
7 |
7 |
50 |
50 | |
|
مهاربندی هم محور فولادی |
6 |
6 |
40 |
50 | |
|
سیستم قاب خمشی |
قاب خمشی بتن آرمه ویژه |
10 |
10 |
180 |
150 |
|
قاب خمشی بتن آرمه متوسط |
8 |
7 |
50 |
50 | |
|
قاب خمشی بتن آرمه معمولی |
5 |
4 |
15 |
- | |
|
قاب خمشی فولادی ویژه |
10 |
10 |
180 |
150 | |
|
قاب خمشی فولادی متوسط |
- |
7 |
- |
50 | |
|
قاب خمشی فولادی معمولی |
6 |
5 |
50 |
- | |
ادامه جدول 5
|
سیستم سازه |
سیستم مقاوم در برابر بارهای جانبی |
R |
Hm(m) | ||
|
ویرایش2 |
ویرایش3 |
ویرایش2 |
ویرایش3 | ||
|
سیستم دوگانه یا ترکیبی |
قاب خمشی ویژه(فولادی یا بتنی)+دیوارهای برشی بتن آرمه ویژه |
11 |
11 |
200 |
200 |
|
قاب خمشی بتنی متوسط + دیوارهای برشی بتنی متوسط |
9 |
8 |
70 |
70 | |
|
قاب خمشی فولادی متوسط + دیوارهای برشی بتن آرمه متوسط |
- |
8 |
- |
70 | |
|
قاب خمشی فولادی ویژه +مهاربندی برون محور فولادی |
10 |
10 |
180 |
150 | |
|
قاب خمشی فولادی ویژه +مهاربندی هم محور فولادی |
9 |
9 |
150 |
150 | |
|
قاب خمشی فولادی متوسط +مهاربندی برون محور فولادی |
- |
7 |
- |
70 | |
|
قاب خمشی فولادی متوسط +مهاربندی هم محور فولادی |
- |
7 |
- |
70 | |
|
قاب خمشی فولادی معمولی + دیوارهای برشی بتن آرمه معمولی |
7.5 |
- |
70 |
- | |
|
قاب خمشی فولادی معمولی +مهاربندی برون محور فولادی |
7.5 |
- |
60 |
- | |
|
قاب خمشی فولادی معمولی +مهاربندی هم محور فولادی |
6.5 |
- |
50 |
- | |
پینوشت
1-آیین نامه 2800 بند 1-7
2- » » » 2-3-7 جدول 5
3- » » » 1-6-3
4- » » » 1-8-1-1
5- » » » 1-9-4
6- » » » 2-3-1
7- » » » 2-3-4
8- » » » 2-3-6
9- » » » 2-3-8-2
10- » » » 2-3-8-4
11و12- » » زیرنویسهای زیر جدول6
13- » » بند 2-3-10-3
14- » » » 2-3-12-1
15- » » » 2-3-12-2
16- » » » 2-3-12-3
17- » » » 2-4-2-4-1
18- » » » 2-5-3
19- » » » 2-5-4
20- » » » 2-5-5
دانلود بیش از 500 مقاله مهندسی عمران
همايش ژئوماتيك 83 ( دانلود مقالات )
همايش ژئوماتيك 82 ( دانلود ۳۸ مقاله)

یک برج بسیار بلند با یک جسم توربین مانند در نوک آن. این برج ۶۶۵متری، توسط گروه Atkins Designs Studio طراحی شده ، از تکنولوژی LED در نمای خود استفاده خواهد کرد و سال آینده ساخت آن آغاز خواهد شد.
این برج برای کاربری های گوناگونی طراحی شده است: طبقاتی مسکونی، تجاری ، همراه با فروشگاه ها ، هتل و حتی یک گالری بزرگ هنری در سطح بین المللی.
این آسمان خراش، ۱۲۵ طبقه دارد و در بین هر ۲۷ طبقه ی آن، یک فضای سبز پارک مانند طراحی شده و در نک برج، در قسمت مکزی توربین آن، یک رستوران در اتاقی شیشه ای و کپسول مانند با دیدی فوق العاده قرار دارد.
در سایت رسمی این آسمان خراش، این طرح را مدلی امروزی و پیشرفته از مناره های اسلامی دانسته است، گرچه شاید برای کشور هایی که میدانند خصوصیات مناره چیست و هدف از ساخت آن چه بوده، این الهام کمی غیر قابل هضم باشد!


چهارمين کنگره ملی عمران
بررسي و شناخت عوامل مؤثر بر رابطه Dingman & Sharma از روابط تجربي تعيين ضريب زبري مانينگ
تأثير دانه بندي و درصد قير بر مقاومت کششي غير مستقيم مخلوطهاي آسفالت کف قير
ملاحظات خاص سازه اي در طراحي رويه بتني سدهاي CFRD
تخمين عددي سرعت رسوبات معلق عمود بر ساحل تحت تاثير پديده جزر و مد
بررسي پديده کاويتاسيون درتخليه کننده تحتاني سد سفيد رود به کمک نرم افزار FLUENT
بهينه سازي شکل گنبدهاي فضاکار يک لايه با استفاده از روش جامعه پرندگان اصلاح شده(New BPSO)
بهينه سازي سازه هاي فضاکار تخت دو لايه با استفاده از الگوريتم ژنتيک و تحليل تقريبي موضعي سازه
مطالعه پارامتريک پايداري شيروانيهاي خاکي دولايه بکمک روشهاي تعادل حدي و روش تفاضلات محدود
مدل کيفي انتقال آلاينده به مخزن سد
تصحيح المان محدود رابطه ي مقاومت کششي برزيلي براي بتون
تعيين تنش زير پي نواري بر روي توده سنگي با درزه هاي موازي
مقايسه روش فازي و رگرسيون آماري جهت برآورد بار رسوبي رودخانه ها
بررسي خواص مکانيکي بتن اليافي سبک حاوي EPS و بدست آوردن نسبت اختلاط بهينه
پديده جهش کرنش دراتصالات فولادي گيردار
تحليل عددي پاسخ شمع هاي تحت بارگذاري جانبي در خاکهاي با رفتار الاستو- پلاستيک
محاسبه طول توسعه در کانالهاي روباز با تحليل سه بعدي جريان
عملکرد شمع هاي فولادي H شکل در پلهاي يکپارچه با کوله کوتاه تحت اثر تغييرات حرارتي
توسعه مدل هيدروديناميکي موجود COHERENS جهت شبيه سازي فرآيندهاي انتقال رسوبات چسبنده
بررسي تأثير اعوجاج اوليه ورق فولادي بر سختي و مقاومت پانلهاي برشي
تحليل ديناميکي شمع هاي مايل تحت بارهاي جانبي به وسيله روش اجزاء محدود
ابداع جديد در روش انتگرال گيري گام به گام براي حل مسائل ميدان گذرا
پيش بيني نشست لندفيل با استفاده از شبکه عصبي
بررسي پديده انيزوتروپي در مقاومت در مقابل روانگرائي در ماسه 161 فيروزکوه بکمک تست هاي سه محوري سيکلي
تاثير استفاده از ماسه روان بر خواص تغيير شکل دائم روسازي هاي آسفالتي
شبيه سازي عددي ميدان جريان حاصل از برخورد امواج در مقابل يک موج شکن کيسوني قائم
ريز مدلسازي رفتار ديوارهاي مصالح بنايي غير مسلح تحت بار لرزه اي خارج صفحه
بررسي توزيع فشار جانبي ديناميکي خاک بر روي سپر بدون مهار جانبي بر اساس معيار کولمب
بررسي پديده ترک خوردگي در سدهاي خاکي غير همگن با هسته رسي داراي خاصيت خميري کم
بررسي تاثير قرارگيري ميانقابهاي آجري بر پاسخ لرزه اي و ضريب رفتار قابهاي بتني
بررسي تغييرمکان هاي ايجاد شده در توده هاي سنگي مختلف براثر حفر تونل ، با استفاده از روش هاي عددي
مکان يابي محل دفن پسماندهاي خطرناک با استفاده از GIS و تحليل هاي چند متغيره در استان زنجان
ارزيابي مسائل فني و بهره برداري از سازه هاي هيدروليکي شبکه هاي آبياري و زهکشي
ايجاد مدلهايي براي بهبود سيستم اطلاع رساني ترافيکي
کاهش مقدار پيک مصرف آب در شبکه هاي آبرساني شهري
مولفه هاي تجربي مديريت کارگاه در مطابقت با استانداردهاي مديريت پروژه
عوامل موثر بر حفاري انفجاري تونل با تأکيد بر روش ابتکاري جايگزيني آنفو به جاي ديناميت
نقش مديريت کارگاه در ارتقاء کمي و کيفي پروژه
به کارگيري روش تکرار تحليل خطي در تحليل لرزه اي سدهاي بتني وزني
مسيرهاي ويژه موتورسيکلت و بررسي معيارهاي طرح هندسي آنها
بررسي ناحيه پلاستيک در ترک هاي موجود در سازه هاي فلزي
تاثير محتواي فرکانسي زلزله هاي نزديک گسل بر پاسخ ارتجاعي سازه ها
بهينه سازي هندسي خرپاهابا روش تغييرات متوالي تک تک متغيرها
بررسي پا رامتري شکل پذيري در بادبندهاي برون محور
بررسي رفتار لرزه اي قابهاي مهاربندي شده فولادي مجهز به المانهاي ميراگر جاري شونده
بررسي بهينه سازي و ارائه مدل مناسب جهت ارزيابي کيفيت خطوط راه آهن
مقايسه انواع روشهاي تحليل هيدروليکي حوضچه هاي رسوبگذار اوليه با مدلهاي آزمايشگاهي
اثر ميزان عمل آوري و بعد نمونه ها در مقاومت نمونه هاي مکعبي و استوانه اي ساخته شده با انواع بتن ها
بررسي سه بعدي پارامترهاي لرزه اي مخازن بتني مدفون
بررسي عملکرد روش جدا سازي پايه در بهسازي لرزه اي مدل هاي سازه اي سه بعدي فولادي با قاب خمشي
مکانيابي بهينه اصلاحات جزئي در شبکه خطوط ريلي با بکارگيري سامانه اطلاعات جغرافياييGIS()
عملکرد سيستمهاي کنترل نيمه فعال در حفاظت لرزه اي تجهيزات حساس با استفاده از الگوريتم سختي منفي
تحليل ديناميکي غير خطي سدهاي بتني قوسي با احتساب نوسانات سطحي مخزن
ارائه روشي ساده براي پيش بيني اثر تداخل شالوده هاي نواري بر ظرفيت باربري
مدل سازي فرسايش و ته نشيني ذرات بر روي ريپل ها در کف کانال باز با استفاده از تکنيک پردازش تصويري
پيشنهاد روش تعيين ميزان کاهش سختي المان هاي بتن مسلح در تحليل هاي غيرخطي
استفاده از روش انرژي در مدلسازي الاستيک رفتار نانوتيوبهاي کربني در مکانيک محيط پيوسته
بررسي پتانسيل روانگرايي خاک هاي لايه اي با استفاده از نرم افزار Cyclic
مدلسازي رفتار درزه هاي مصنوعي ازسنگ گچ با استفاده از يک مدل چندصفحه
تئوري مکانيزم هاي شکست و کاربرد آن در محيط هاي متخلخل چندفازه
ارزيابي و برنامه ريزي منابع آب دشت تاکستان با مدلهاي WEAP و Lingo
تعيين رفتار کمانشي و منحني هاي طراحي اعضاي فشاري با استفاده از شبکه عصبي
شبيه سازي و بررسي برهم کنش مخازن سري ابوالعباس و جره با رويکرد سيستمي
بررسي پاسخ ديناميکي مخازن نيمه مدفون با توجه به جنس خاک بستر
استخراج منحني فرمان سد دز بر اساس سياست جيره بندي
بررسي و مدلسازي پارامترهاي بيولوژيکي مخزن سد کندک
استخراج منحني فرمان سد دز بر اساس الگوريتمPSO
تاثير فاصله نصب آبپايه قطاعي بر روي حجم و عمق آب شستگي در پايين دست پايه پل با مقطع دايره اي شکل
بهينه سازي سازه ها با استفاده از روش جامعه پرندگان اصلاح شده و شبکه هاي عصبي
طرح بهينه سازه هاي فضاکار با استفاده از الگوريتم تقريب سازي تصادفي مبتني بر آشفته سازي همزمان
بررسي اثر تغيير جايگاه ميراگر هاي جرمي در پاسخ لرزه اي ساختمانهاي بتن مسلح
بررسي رفتار قابهاي نيمه صلب تحت رکوردهاي نزديک گسل
شبيه سازي اثر پيشروي آب شور بر تخليه آلايندهفا در آبخوان ساحلي زير حوضه تالار
مطالعة پارامتري بازتوزيع لنگر در طراحي لرزه اي ساختمان هاي بتن مسلح
مقايسه عملکرد شبکه هاي عصبي MLP و ELMAN با نوع جديد مدل رگرسيون در پيش بيني سيل حوضه هاي فاقد آمار
نيروي هيدروديناميکي وارد بر سيلندرهاي قائم
بررسي اندر کنش پي ساختمانهاي با طبقات غير يکسان مجاور هم
امکان سنجي استفاده از فن آوري اسمز معکوس در تصفيه آبهاي لب شور جهت تأمين آب شرب شهري در کشور
بررسي تطبيقي شرايط اجرايي روشهاي بهره وري از سيلابها
کاربرد مفهوم آنتروپي در بدست آوردن توزيع سرعت در آبراهه هاي روباز
بهسازي لرزه اي ديوارهاي مصالح بنايي با استفاده ازروش مدلسازي قاب معادل و تحليل استاتيکي غير خطي
تاثيراصلاح فيزيکي خاکهاي بستر شهر تبريز با فوم جهت بهينه کردن حفاري هاي مکانبزه مترو
بررسي ميدان جريان اطراف پايه هاي پل تحت تاثير زبري کف بوسيله نرم افزار FLOW-3D
طراحي و ساخت يک نفوذسنج جديد جهت اندازه گيري نفوذپذيري لاينرهاي خاکي در تقابل با شيرابه زباله شهري
بررسي اثر نوسانات سطح آب درياي خزر بر روي ميزان انتقال رسوبات کرانه اي: مطالعه موردي بندر انزلي
بررسي عوامل مؤثر بر تصادفات عابرين پياده با استفاده نرمففزار Eviews5
تاثير مقيد سازي يون کلر در بتن بر کاهش احتمال خوردگي آرماتور در سازه هاي بتن آرمه
بررسي عددي تاثيرسرعت احداث سدهاي خاکي بر پايداري شيبهاي آنها
بررسي تصفيه پذيري شيرابه ي محل دفن زباله هاي شهري شيراز به روش هاضم بيهوازي دو مرحله اي
مطالعه پديدة بلندشدگي(uplift) در مخازن فولادي استوانه اي
بررسي عددي ظرفيت باربري خاکهاي چند لايه
بررسي افت انرژي در فلوم هاي گلوبلند با استفاده از شبکه عصبي
رفتار بار تغييرمکان جانبي در سازه هاي با رفتار برشي
بررسي استفاده از تجهيزات مستهلک کننده انرژي در رفتار لرزه اي پل ها
تحليل عددي آسيب پذيري ساختمانهاي متداول خشتي-گلي ايران در برابر بارهاي لرزهاي
ارزيابي اسيب پذيري يک پل بزرگراهي موجود و ارئه طرح بهسازي
بررسي تغييرات تراز آب زيرزميني در دشت تهران با استفاده از پويايي سيستم
اثر نسبت جرم بر عملکرد سازه هاي داراي ديوار برشي
بررسي و مقايسة عملکرد لرزه اي قابهاي مهاربند زانويي و ضربدري
بررسي تأثير ارتفاع بر ضريب رفتار سازهفاي قاب خمشي فولادي ويژه
بررسي ارتعاشات ناشي از خط ريلي و روشهاي مقابله با آن
منبع:http://www.ccsofts.com
چهارمين کنگره ملی عمران
تأثير مواد پرکننده بر رفتار ميراگر فلزي آکاردئوني
ارزيابي و امکان سنجي بکارگيري سيستمهاي هوشمند ( ITS)در صنعت حمل و نقل زميني ايران
کاربرد توابع بهينه سازي در تحليل پايداري سطوح شيب دار و مقايسه آن با روش هاي موجود
آسيب پذيري تجهيزات غير سازه اي موجود در ساختمان ها
بررسي رفتار سدهاي خاکي در زمان ساخت ، مطالعه موردي : سد طالقان
پيش بيني رفتار کانال هاي پايدار رژيمي با استفاده از شبکه هاي عصبي مصنوعي
ارزيابي آسيب پذيري لرزه اي يک پل نمونه با استفاده از جداسازي لرزه اي
مطالعه خصوصيات ديناميکي خانه هاي خشتي و گلي روستايي ايران با روش اندازه گيري ارتعاش محيطي
ارزيابي سازه معادل سازي شده با تير برشي به روش تحليل استاتيکي غير خطي
تعيين رابطه رياضي بين توسعه حمل و نقل و رشد اقتصادي در کشور
چرخه حيات فرايندها و کاربرد آن در ارزيابي اثرات زيست محيطي
بررسي خصوصيات گرداب هاي بالادست دريچه کشويي، با عرض متفاوت در بالادست و پايين دست دريچه
بررسي و مقايسه عملکرد مدل هاي استوکستيک و نروفازي در پيش بيني حداقل جريان ماهانه رودخانه
بررسي کارايي الگوريتم LQR در راندمان جداسازي لرزه اي در برابر زلزله هاي حوزه دور و نزديک
تاثير الياف پلي پروپيلن بر مقاومت بتن سبک حاوي EPS
بررسي آيين نامه اي تحليل لرزه اي استاتيکي غيرخطي معادل براي قاب¬هاي فولادي خمشي نامنظم
آناليز تيرها ساخته شده از مصالح با رفتار غيرخطي تحت بارهاي متحرک متمرکز و گسترده يکنواخت
پيش بيني جريان قابل انتقال از طريق تونل چشمه لنگان به حوزه زاينده رود
پراکنش موج رايلي در درة ذ وذ نقه اي شکل ساختگاه سد با استفاده از رويکرد اندرکنش خاک و سازه
کاربرد روش رگرسيون بي در مهندسي ژئوتکنيک
مدل الاستو پلاستيک جديد سطح مرزي در پيش بيني رفتاراستاتيکي و دوره اي خاک اشباع
قابليت اعتماد لرزه اي سازه هاي مهاربندي شده کمانش ناپذير (BRBF)
ارائه روش تحليل غير خطي سازه هاي خمشي با استفاده از روش تحليل تکرار خطي
تحليل شدت و مدت خشکسالي با استفاده از توابع مفصل
قابليت اعتماد لرزه اي سازه هاي مهاربندي شده همگرا
مقايسه روش هاي برآورد تقاضاي نفتي بندر خليج فارس
بررسي نامنظمي پيچشي در ساختمانهاي هرمي مطابق با الگوي بلند مرتبه سازي شهر تهران
بررسي رفتار اتصالات نبشي پيچي در آتش
بررسي رفتار اتصالات نبشي جوشي در آتش
تعيين خصوصيات تحکيم ثانويه خاکهاي رسي در مقاديرمختلف فشارهاي موثر
شبيه سازي عددي ميدان موج اطراف خط لوله فراساحل درنزديکي بستر صلب:
ناثير بازشو در رفتار ديوار برشي فولادي
ارائه راهکارهايي براي کاهش هزينه در پروژه هاي عمراني از ديدگاه مديريت ساخت
بررسي تکنيک هاي تثبيتف سرب و روي در خاک با بکارگيريف مواد مکمل
مقاوم سازي ساختمانهاي فلزي با استفاده از ديوار برشي فولادي
بررسي رفتار استاتيکي غيرخطي ديوارهاي برشي فولادي و اثر بازشو
تاثير صفحه مستغرق بر روي خصوصيات جريان در کانال هاي مرکب
بررسي ميزان تاثير مولفه قايم زلزله بر روي پاسخ سازه هاي جداسازي شده با جداگرهاي آونگ اصطکاکي
ارزيابي عملکرد و بهسازي سيستم رفتارنگاري در سدهاي خاکي به روش رتبه بندي (مطالعه موردي سد گلستان 1)
سامانه فرماندهي حادثه به منظور مديريت شبکه حمل و نقل جاده اي
تاثير اتصال نيمه صلب بر عکس العملهاي انتهايي ماتريس تيرو ضريب طول موثر
ارزيابي ظرفيت باربري شالوده هاي مجاور شيب از طريق روش اجزاء محدود
توسعه نرم افزار NASIR جهت مدلسازي اثر توزيع هواي وارد شده از هواده تنداب
تحليل پرده جداره هاي حائل بتني با توجه شرايط مهارهاي عرضي
روش اجزاء محدود احتمالاتي براي پوسته هاي دوار
بهسازي لرزه اي ساختمانفاي بتن مسلح تقويت شده با الياف CFRP
منبع:http://www.ccsofts.com
چهارمين کنگره ملی عمران
ارزيابي ضريب تحکيم در رسهاي با خاصيت فيزيکي کم تا متوسط
مقايسه روشهاي مختلف مقياس سازي شتاب نگاشتها
بررسي پديده ضربه قوچ در طرح تأمين آب اراضي خشکه رود اليگودرز
تأثير قيود کيفي در بهينه سازي شبکه هاي توزيع آب
ارزيابي فنرهاي خطي و غير خطي در تحليل رفتار جانبي شمع هاي با قطر زياد بر اساس آزمايش هاي محلي
تعيين ضريب تراوايي بتن با استفاده از سلول استوانه اي ويژه
ارزيابي کاربرد ورقهاي FRP در تقويت تيرهاي مرکب
مطالعه پارامترهاي موثر بر بتن فومي
بررسي آزمايشگاهي اثر عدد فرود جريان و شيب طولي مخزن بر توزيع قائم سرعت و غلظت جريان گل آلود
بررسي تحليلي فشار هيدرو ديناميک وارد بر سدهاي بتني قوسي تحت نيروي زلزله
بررسي احتمال ايجاد رگاب در آبرفت پي سدهاي خاکي
مطالعه گسترش کرنش در زير پي ها بروش تصويري
مدل تحليل پايداري سواحل رودخانه
بررسي آزمايشگاهي تغييرات سطح آب و سرعت عرضي در محدوده آبگيرهاي جانبي موجود در کانال هاي قوسي
بررسي رفتار سازه ها تحت اثر زلزله هاي حوزه نزديک
مقايسه طيف طرح چند آيين نامه طرح لرزه اي با طيف پاسخ زلزله هاي نزديک گسل
بررسي آزمايشگاهي تاثير مشخصات جريان و انحناي نسبي کانال بر ابعاد حفره آبشستگي در يک خم 90 درجه
مقاومت عمود بر صفحه جوش گوشه جهت ارزيابي رفتار اتصالات گيردار در سازه هاي فولادي رايج
شبيه سازي عددي انتقال رسوب در شرايط غير ماندگار با تغييرات سريع در يک ميدان جريان دو بعدي قائم
بر رسي عمق آبشستگي در محل تلاقي رودخانه ها ي غيرهمکف
بررسي آزمايش درون گسيختگي بتن با استفاده از تحليل اجزاي محدود
امکان سنجي ترابري آبي در آبراه کارون
بررسي اقتصادي، اجتماعي، زيست محيطي استفاده از سيستم ريلي مسافري در شهرهاي جديد
بررسي ميزان تاثير مشخصات هندسه سکوهاي نيمه شناور در رفتارهاي حرکتي آن
مدل دو بعدي شکست تدريجي سد به روش فرد و مک کورمک
تاثير انعطاف پذيري فونداسيون بر شکل پذيري مورد نياز سازه هاي بتن آرمه
ارزيابي روشهاي مختلف تحليل ناپايداري کف گودهاي مهار شده
بررسي تغييرات زماني آبشستگي موضعي در پايين دست جت هاي ريزشي سه بعدي
بررسي تاثيرعوامل مختلف بر روي ارتفاع آب روي سد زيرزميني
شبيه سازي تغييرات زماني درجه حرارت خاک رسي با استفاده از شبکه عصبي مصنوعي
انتخاب مکان مناسب براي محل دفع پسماندهاي خطرناک در استان فارس با استفاده از ابزار GIS
قيود آيين نامه اي و بررسي انعطاف پذيري ديافراگم کف در سازه هاي بتن آرمه
اثر سختي خمشي ستونها بر رفتار خرابي ديوار برشي فولادي تحت بارگذاري چرخه اي
کاهش خطاي مدلسازي با بهره گيري از روش کنترل نرم بي نهايت
بررسي آزمايشگاهي تأثير دو نوع هوادهي بر روي پارامترهاي هيدروليکي جريان درشيب شکن هاي قائم
بررسي امکان پذيري حذف پوشش بتني تونل هاي انتقال آب مطالعه موردي: تونل انتقال آب کرمان
شبيه سازي جريان در مجاري تحت فشار و شبکه هاي آبرساني
بررسي اثر حرارت دهي مصالح خرده آسفالت (RAP) بر سختي برشي قير خرده آسفالت (*G)
استخراج و تحليل ضربه هاي وارده به وسيله نقليه در جاده هاي ناهموار
مدلسازي تاثير دوربرگردان بر وقوع تصادفات ترافيکي در بزرگراه چمران
مطالعه آزمايشگاهي جريانات چرخشي افقي و نقش آن در محل و ابعاد تشکيل نهشته رسوبي در قوس
طراحي و بهره برداري بهينه از سد برقابي بختياري با قوانين بهر ه برداري فازي
بررسي قابليتهاي استفاده از مهندسي ارزش در طرحفاي توسعه منابع آب
آبشستگي موضعي اطراف آبشکنهاي L شکل در حالت آب زلال
بررسي تاثير پارامترهاي مختلف بر روي ظرفيت باربري پيفاي واقع بر روي شيب
ارزيابي رفتار لرزه اي بناي تاريخي ارگ عليشاه : مدلسازي و تحليل
توليد بهينه خاکستر پوسته برنج و بررسي اثر بتنفاي ساخته شده با اين خاکستر در پديده واکنش قليائي
ارزيابي دوام و خصوصيات مکانيکي بتنفاي ساخته شده از پوزولان خاکستر پوسته برنج در نمونه هاي بتني
بررسي ارتباط ميان تعداد کليفرمفا و ميزان BOD و TSS در رودخانهفاي تالابي (مطالعه موردي رودخانه سقز)
بررسي عددي پاسخ ديناميکي خاکهاي رسي
مقايسه روش هاي تعادل حدي و المان محدود در بدست آوردن ضريب اطمينان پايداري شيرواني هاي خاکي
تحليل فضاي کامل ايزوتروپ جانبي دو ماده اي تحت نيروي استاتيکي دلخواه
تحليل ديناميکي غير خطي سدهاي بتني وزني با احتساب فشار آب هيدروديناميکي توسعه يافته در داخل ترکها
مطالعه تاثير عمق دفن بر پاسخ لرزهفي سازه اي زيرزميني مستدير به کمک تحليل ديناميکي گذرا
بررسي رفتار لرزه اي خطوط لوله مدفون تحت اثر پديده انتشار امواج زلزله
ايمني لرزه اي و روشهاي متداول ترميم سدهاي بزرگ
ارزيابي اهداف طراحي لرزه اي بناهاي ضروري در آئين نامه 2800
بررسي رفتار لرزه اي مغارهاي بزرگ زيرزميني ساخته شده در معرض گسل
تأثير سيمان وآهک بر خواص مخلوطهاي آسفالت بازيافتي به روش سرد با استفاده از امولسيون قير
مدل عددي سه بعدي جريان اطراف پايه هاي استوانه اي شکل به روش حجم محدود
بررسي آسيب پذيري لرزه اي ساختمان هاي شهر دورود
منبع:http://www.ccsofts.com
چهارمين کنگره ملی عمران
بررسي وشناسايي عوامل تاثيرگذار در ارتقاء ايمني راههاي برون شهري
مدلسازي رفتار ناهمسان خاکهاي دانه اي
اثر زاوية تمايل ميکروشمعها بر روي رفتار لرزه اي گروه ميکروشمع
بررسي دوام بتنهاي ساخته شده با خاکستر پوسته برنج در محيط سولفاتي
برآورد تحليلي غلظت نهائي رسوب در مواقع سيلابي و کاربرد آن در بهسازي هندسه کانال
تحليل توزيع فراواني خشکسالي با استفاده از شاخص درصد از ميانگين بارش (مطالعة موردي : استان کرمانشاه)
مطالعه تحليل بارافزايند مرسوم و تحليل بارافزايند تطبيقي در ارزيابي رفتار لرزه اي سازه هاي نامنظم
بررسي نتايج ابزار دقيق سد سيرجان و مقايسه آن با نتايج حاصل از تحليل نرم افزاري
بررسي نرخ انتقال رسوب موازي ساحل خليج فارس، در مقايسه با مقادير بدست آمده از روشهاي مرسوم محاسباتي
بررسي تاثير مشخصات ظاهري المانهاي تسليح کننده خاک ريزدانه در کارايي تسليح
مطالعه تجربي تاثير محصور شدگي ژئوگريد با ماسه در تسليح پي هاي با خاک ريزدانه
بررسي ويژگيهاي کامپوزيتهاي سيماني تقويت شده با خميرالياف کارتن بازيافتي (خمير occ)
مقايسه روشهاي بهينه سازي کلاسيک و هوشمند در تعيين مقطع بهينه سدهاي بتني وزني
توسعه روش بدون شبکه حداقل مربعات گسسته براي مسائل مکانيک جامدات
تشکيل بانک جامع اطلاعات تصادفات، گامي مؤثر به سوي کاهش حوادث رانندگي
فن آوريهاي هشداردهنده و اطلاع رساني درون خودرو کمک به بهبود ايمني يا موجب حواس پرتي راننده؟
ارزيابي اقتصادي اجراي طرح محدوديت تردد در هسته مرکزي شهر مشهد
بررسي نشست خاک در اثر حفر تونل شهري اهواز
توليد بتن سبک با سنگدانه هاي مختلف و کار برد آن در سازه
مدلسازي سه بعدي تعادل آب و انتقال آب شور در درياچه اروميه
اثر زلزله هاي نزديک گسل بر روي سازه هاي مهندسي
تخمين برخي خواص بتن هاي با مقاومت بالا(hsc) با استفاده از تکنيک پالس فراصوت
مطالعه آزمايشگاهي وعددي تقويت تيرهاي مرکب بتن-فولاد توسط ورقهاي CFRP
ارزيابي روشهاي مختلف الگوي بار جانبي ثابت در تحليل پوش آور
محاسبه ضريب رفتار براي سازهاي فضاکار گنبدي
ارائه روشي نوين جهت برآورد خصوصيات زماني تابع جابجايي سطح گسل در حل معکوس خطي
برآورد درصد گيرداري اتصالات بکار رفته در سازه هاي فولادي
آناليز حساسيت براي حداکثر سيل محتمل
مقاوم سازي لرزه اي پايه پلها با استفاده از الياف پليمري FRP
ارزيابي عملکرد روشهاي مقياس سازي رکوردهاي زلزله در تحليل هاي غيرخطي
بررسي عملکرد لرزه اي سد خاکي با پوسته رس مسلح
بررسي رفتار لرزه اي ريزشمع هاي مايل
تعيين ضرايب مدلسازي عددي رودخانه ها با استفاده از روش بهينه سازي Shuffled
بررسي پايداري سد خاکي با پوسته رس مسلح با روش تعادل حدي
مدلسازي اشتعالهاي پس از زلزله براي شهر تهران
استفاده از انتخابگر بيولوژيک (selector) در بهبود کيفيت پساب خروجي از حوضچه هوادهي
بررسي تاثير کليد برشي برعملکرد ديوارهاي حائل متکي به شيب (مايل) با تحليل اجزاي محدود
ساماندهي رودخانه زهره در محل آبگير شهيد رجايي اميديه
تأثير روانگرايي بر پاسخ لرزه اي گروه شمع
مديريت کيفيت آب رودخانه با استفاده از مدلفاي تجارت مجوز تخليه بار آلودگي و رفع اختلاف
بررسي رفتار سدهاي خاکي همگن رسي وماسه اي با پريودهاي مختلف در زلزله هاي حوزه نزديک گسل
اثر غير خطي نشست غير يکنواخت در برج هاي خنک کننده بتني
بررسي رفتار سازه اي ميراگرهاي مايعي در ساختمان هاي بلند
بررسي تحليل استاتيکي غيرخطي فزاينده مودي(MPA) بر سازه هاي با پلان نامتقارن
مطالعه آزمايشگاهي جريان ثقلي به وجودآمده در اثر جريان هاي تبادلي در محيط محدود
بررسي توزيع فشار غيرهيدروستاتيک روي پيشاني دريچه ها در عمقها و بازشدگيهاي مختلف
رفتار خاک دريايي غير اشباع داراي هيدرات گاز
ارزيابي تحليل قابليت اعتماد لرزه اي يک ساختمان با در نظر گرفتن اندرکنش خاک– شمع - فونداسيون - سازه
ارزيابي مدل هاي رفتاري خاک هاي دانه اي سيماني شده با نگرشي به آبرفت تهران
اثرات زيست محيطي ناشي از احداث سد ميجران
تحليل حساسيت پايداري سدهاي خاکي همگن با استفاده از شبکه عصبي مصنوعي
بررسي نحوه عملکرد "سيستم اطلاعات براي محاسبه ضرايب کاهش تصادف"
استفاده از روش FRS جهت تخمين ضخامت لايه کدر ناشي از جريانهاي گل آلود ورودي به مخزن سد دز
بررسي رفتار شمع مايل منفرد به روش عددي
تعيين محل دقيق سطح آزاد نشت با استفاده از روشفاي اجزاي مرزي
محاسبه ضرايب ميرايي رايلي براي سيستمهاي با درجات آزادي بالا
رفتار ديناميکي غير خطي قابهاي فولادي برون محور تحت تاثير زلزله هاي نزديک گسل
استفاده از روش شبه لاگرا نژي براي حل معادلات آبهاي کم عمق
معرفي ويژگي هاي بتن هاي توانمند اليافي شکل پذير
بررسي هيدروليک جريان در رسوبشويي تحت فشار با استفاده از نتايج آزمايشگاهي
بررسي اثر درصد وزني خاکهاي ريزدانه در توده خاکهاي درشت دانه بر روي نرخ تغييرات وزن مخصوص خشک حداکثر
تدوين يک مدل بهينه سازي براي محاسبه تراز و ظرفيت بهينه دريچه هاي مخزن سد با توجه به کيفيت آب
اثر ميانقاب هاي آجري بر رفتار لرزه اي قابهاي فولادي داراي اتصال خورجيني
مدل سازي عددي سه بعدي جريان در اطراف آبشکن با مدل VOF
بررسي رفتار مواد نيمه سرد بر اساس تئوري اندوکرونيک
بررسي رفتار ورق هاي اتصال و مهاربندي فولادي همگرا تحت اثر بارهاي يکنوا و چرخه اي
بررسي رفتار غير خطي برجهاي خنک کننده بتني تحت اثر بار باد
تاثير زاويه انحراف تبديل هاي واگرا در خصوصيت پرش هيدروليکي
بهينه سازي در طراحي مخازن ته نشيني تصفيه خانه ها
تحليل سه بعدي تراوش و مقايسه آن با دو بعدي در سدهاي خاکي با هسته قائم و مايل
الگوي پيش بيني شدت و مدت خشکسالي: مطالعه موردي
بررسي رفتار مکانيکي نمونه هاي آسفالتي جهت استفاده در هسته آسفالتي سدهاي سنگريزه اي
مطالعه آزمايشگاهي تأثير پارامترهاي مختلف بر مدول برجهندگي آسفالت
بررسي عددي الگوي جريان و آبشستگي در پايه هاي پل با هندسه پيچيده
تثبيت بهينه خاکهاي سست بوسيله گروه شمع هاي کوبشي
بررسي اندرکنش رويه بتني درسدهاي CFRD با بدنه سد در انتقال فشار آب به پي سد
ارزيابي گزينه هاي مختلف حمل و نقل همگاني (LRT) شهرهاي شيراز و مشهد
بررسي خلاءزائي (کاويتاسيون) بر روي سرريز سد بالارود با استفاده از مدل فيزيکي
بررسي کارايي شبکه عصبي مصنويي در پيشبيني عمق آبشستگي پايه پل و مقايسه نتايج با مدل هاي رياضي معتبر
شبيه سازي آزمايشگاهي امواج ضربه اي ناشي از رخداد لغزش ديواره در مخازن سدها
مطالعه پارامترهاي موثر بر منحني لنگر- دوران وتعيين ميزان صلبيت اتصالات با مقطع کاهش يافته تير
مهندسي معکوس در تعيين پارامترهاي موثر بر پتانسيل روانگرايي
آناليز عددي يک نمونه آزمايشگاهي جديد جهت بررسي رفتار شکست مود ترکيبيI/II در سنگها و مواد بتني
تحليل اجزاء محدود سه بعدي قطعه نيمه ديسک با ترک لبه اي تحت بارگذاري خمشي
بهينه يابي مکان سدهاي تاخيري با استفاده از مساحت حوضه ي بالادست سد
موقعيت اولين مفصل هاي پلاستيک در سازهاي خمشي
ارائه مدل ارزيابي ترافيکي کاربري زمين
مشکلات تحليلي دال هاي پس تنيده بتني در حالت انتقال و نهايي
شبيه سازي الگوي جريان در قوس 90 درجه با استتفاده از نرم افزارSSIIM
جابجايي رطوبت در خاکهاي مختلف با استفاده از تکنولوژي الکتروسينتيک
کاربرد مدلهاي رفع اختلاف مرحلهاي در بهره برداري بهينه کمي و کيفي از مخازن سدها
مطالعه اي روي ويژگي فاز حرکت زمين لرزه
کاوشگر ديناميکي DCP و روابط کاربردي براي آن در مهندسي عمران
محاسبه بهره وري و نرخ پيشروي دستگاه تونل زني تمام مقطع در پروژه انتقال آب کرج –تهران
توسعه نرم افزار شبيه ساز تايپ تست برجهاي انتقال نيرو براساس تئوري قابليت اطمينان سازه ها
تحليل پديده ضربه قوچ در خطوط انتقال آب با استفاده از روش خطوط مشخصه ضمني
مطالعه تحليلي اثر ساختگاه بر روي جنبش هاي نيرومند زمين در گستره شهر زاهدان
حل مسأله بهره برداري بهينه ازمخزن برقابي سد دز با استفاده از الگوريتم مورچه بيشينه-کمينه
بررسي خصوصيات خاک طبيعي سيماني تهران بوسيله آزمايشات برش مستقيم و سه محوري بزرگ مقياس
مطالعه تأثير پارامترهاي مختلف خاک بر ظرفيت باربري لرزه اي شالوده هاي سطحي
بررسي اثر افزودن گوگرد بر پارامترهاي طرح مارشال و دوام مخلوط هاي آسفالتي
تعيين مناسب ترين شکل ديواربرشي در سازههاي قاب- ديوار متقارن جهت کاهش تغييرشکلهاي سازههاي بلند
بررسي درجه آسيب پذيري لرزه اي برجهاي آجري تاريخي نسبت به فاصله از مرکز زلزله
بررسي و مقايسه توزيع فراواني کمي و کيفي رودخانه
درآمدي بر بازنگري طرح هاي راهسازي با رويکرد حفظ تنوع زيستي مطالعة موردي: مجموعة تحت حفاظت توران
مدلسازي رفتارجريان در دهانه تالاب انزلي ، مقدمه اي بر مدلسازي زيست محيطي
تعيين سرعت سقوط رسوبات چسبنده مخزن سد دز
بررسي روسازيهاي CRAM و نحوة عملکرد مکانيکي آنها
تاثير تراکم پوشش گياهي شاخه اي بر سرعت برشي جريان رودخانه اي
استفاده از کلاس CLASSLESA براي تحليل سيستم هاي الاستيک چند لايه اي
تاثير پوشش گياهي غير مستغرق در آبگذري رودخانه ها
نقش ساختار انتهايي حوضچه آرامش روي رفتارهاي ديناميکي و استاتيکي
ارزيابي عملکرد هيدروليکي طرح هاي سازه هاي تقاطعي آبخيزداري و حفاظت بستر در رودخانه هاي دره گاهان تفت
روش انتگرال گيري مستقيم زماني با شتاب مرتبه دوم براي مسائل ديناميک سازه
بررسي پديده نشت در سيستم هاي آبرساني به روش تحليل فرکانس جريان ناماندگار
بررسي رفتار قاب ميراگر پشت بام در ساختمانهاي مهاربندي شده تحت زلزله هاي حوزة نزديک و دور
بررسي اثر اندرکنش خاک و سازه در خاکهاي لايه اي بکمک مدل الاستوپلاستيک خاک
بهبود جريان ترافيک با استفاده از نرم افزار شبيه سازي corsim
مقاومت در برابر ساييدگي بتن حاوي مواد نانو
بررسي کمانش الاستيک وغيرالاستيک تيرهاي لانه زنبوري تقويت شده
طول بهينه قوسهاي پيوندي بر اساس معادله تغييرات ژرک
معرفي نرم افزار رايانه اي جهت طرح بهسازي لرزه اي ساختمان هاي موجود
بستر و حريم رودخانه هاي شهري (قوانين موجود، شرايط فعلي، مشکلات و راه حل ها) مطالعه موردي
بهبود رفتار لرزه اي سازه هاي با ديوار برشي بتني با استفادهفز آلياژهاي حافظهفار شکلي
مدلسازي تيرهاي بتن مسلح با مقاومت بالا (HSC) مسلح شده با AFRP تحت خمش
مطالعه ضريب دبي بصورت مکاني در سرريزفاي جانبي تخت و مايل لبه پهن
همگن سازي خطي جهت بررسي عملکرد لرزه اي ساختمانهاي آجري تقويت شده با پوشش بتن مسلح
شبيه سازي رفتار ديناميکي بتن تحت اثر بارگذاري ضربه اي
بررسي پارامتري عوامل موثر بر رفتار لرزه اي اتصالات داخلي قاب هاي بتني طراحي شده تحت اثر بارهاي ثقلي
تحليل اجزاي محدود روش چتري در تونل سازي
مقايسه بين مدل استوکستيکي ARIMAو رگرسيون فازي در پيش بيني جريان رودخانه
بررسي آزمايشگاهي کمانش اعوجاجي سخت کننده هاي حلقوي در خطوط لوله تقويت شده
مطالعه آزمايشگاهي و بررسي عددي رفتار بين بتن وميلگرد تحت کششف
بررسي وتعيين ضريب زلزله روش شبه استاتيکي در تحليل پايداري شيرواني ها
تخمين سريع ضريب الاستيسيته بستر با استفاده از افت وخيز دستگاه FWD
تحليل عددي نيروهاي هيدروديناميکي وارد بر خطوط لوله فراساحلي تحت اثر امواج
بررسي عددي رفتار آرايش بحراني مربوط به خطوط لوله فرا ساحلي تحت اثر جريان
ارائه تخمين خطي يک بعدي از رفتار غير خطي خاک در حوزه فرکانس در جنوب شهر يزد
برآورد نيروهاي وارد برپايه هاي حجيم دريايي
بررسي سرعت نشت و پتانسيل گرفتگي فيلترهاي ژئوتکستايلي مورد استفاده در پروژهفاي عمراني
بررسي رفتار خاک در اطراف شمعهاي تحت بار جانبي
اندر کنش ديوار حائل و خاک مسلح تحت بار نواري
طراحي بهينه قابهاي بتن مسلح بر اساس عملکرد
تحليل پايداري شيب هاي خاکي غيراشباع تحت بارندگي
اصلاح خواص قير با استفاده از پليمر استايرن- بوتادين- استايرن
بررسي پارامتريک تاثير ترک بر نيروي کمانش پوسته هاي استوانه اي ف
تدوين ساختار سيستم پشتيباني در تصميم گيري براي مديريت پايدار منابع آب در مناطق شهري
طراحي و ساخت خاکريز بارگذاري جهت رانش نمک و احداث راه
تعيين لايه هاي کم سرعت در ساختگاه دکل حفاري هنديجان
برآورد منحني حجم مخزن بر مبناي شيوه سنجش از راه دور
بررسي عملکرد خاکستر کوره سيمان در بهسازي مصالح مورد استفاده در راهسازي
بهره برداري از سيستم هاي چندمخزنه چندمنظوره با نگرش فازي
مقايسه انواع مدل هاي Turbulence در جريان هاي آشفته
بررسي عددي هيدروليک جريان در آبگيرهاي جانبي رودخانه اي به کمک نرم افزار Fluent
بررسي اثرات خوردگي در تيرورقها وسخت کننده هاي جان آنها
بررسي تغييرات سطح آب و ضريب دبي در طول سرريزهاي جانبي مايل لبه پهن
شبيه سازي عددي پارامترهاي هندسي -هيدروليکي آبشستگي ناشي از جت هاي ريزشي آزاد
حساسيت سنجي فرمولهاي برآورد انتقال رسوبات غير چسبنده
بررسي اثرات خوردگي بر روي کمانش بال فشاري تيرهاي فولادي
منبع:http://www.ccsofts.com